Схема, в которую включались емкости для тестирования, показана на рисунке 3.

Эквивалентное сопротивление нагрузки RL было принято равным 8<Л, измерительные приборы подключались непосредственно параллельно нагрузке. На нагрузке устанавливалось напряжение близким к 7VRM3, что приблизительно соответствует 6 Ваттам мощности, подводимой к динамической головке.

Измерения проводились на двух частотах: для емкостей относительно больших номиналов (более 10 мкФ) - на частоте 500Hz, а для емкостей меньших номиналов - на частоте 5kHz. Выбор частот для измерений был сделан, исходя из реально встречающихся частот раздела в двух- и трех полосных громкоговорителях.

Результаты измерений

Ниже в таблице приведены численные результаты измерений уровней гармонических составляющих для конденсаторов разных типов, а на рисунках - характерные для них спектры сигнала на нагрузке. Для сравнения, на рисунках 4 и 5 приведен спектр выходного сигнала усилителя на частотах 500Hz и 5kHz соответственно.

(таблица будет приведена в следующем выпуске)

1. В графе таблицы - "Примечание", указаны конкретные номиналы емкостей, которые тестировались. Если емкость составлялась из нескольких емкостей меньшего номинала, то после рабочего напряжения указывается число параллельно включенных емкостей.

2. Универсальная емкость с полипропиленовым диэлектриком производства Cornell Dubilier.

3. Емкость с полипропиленовым диэлектриком производства Iskra, основное назначение емкости - работа в фазосдвигающих цепях электродвигателей.

4. Электролитическая неполярная емкость использовалась в разделительном фильтре акустической системы. Производителя емкости, к сожалению, определить не удалось.

5. Полярные электролитические емкости были включены последовательно.

6. Коэффициент гармоник рассчитан не относительно тестового сигнала, а относительно уровня первой гармоники, измеренной в этом испытании. Это вызвано сложностью точной установки уровня первой гармоники в каждом испытании.

Результаты измерений

Ниже в таблице приведены численные результаты измерений уровней гармонических составляющих для конденсаторов разных типов, а на рисунках - характерные для них спектры сигнала на нагрузке. Для сравнения, на рисунках 4 и 5 приведен спектр выходного сигнала усилителя на частотах 500Hz и 5kHz соответственно.

 Рис. 12. К73-П2, К73-П3 (500Hz), рис. 13. К73-17 (500Hz), рис. 14. KTSM66 (500Hz), рис.15. KNM 3117 (500Hz), рис. 16. Тип не известен, рис. 17. К50-16 (500Hz)

Анализ результатов и рекомендации по выбору типа конденсатора

Как видно из таблицы, конденсаторы, в которых используется в качестве диэлектрика бумага, в основном, имеют худшие показатели. Это относится как к электролитическим конденсаторам, так и к неэлектролитическим конденсаторам с неполярной пропиткой. Результат вполне объяснимый: бумага, являющаяся органическим диэлектриком, обладает значительной абсорбцией электрических зарядов и значительными потерями в области повышенных частот [1].

Металлобумажные (МБГО) и бумажные (КБГ-МН) конденсаторы, удовлетворительно работающие при больших поляризующих напряжениях, обнаружили неприятную особенность при его отсутствии – обогащение спектра сигнала высшими нечетными гармониками, вплоть до девятой.

Из бумажных конденсаторов удовлетворительные результаты (сравнимые с пленочными емкостями) показали конденсаторы типа К42-У2 и К42-114 с металлизированными обкладками.

По сравнению с бумажными емкостями пленочные емкости вносят значительно меньшие искажения в сигнал, и отличия между емкостями с разным диэлектриком существенно меньше.

Также пленочные емкости имеют значительно меньшие потери (на порядок) [2].

В пленочных конденсаторах нелинейность характеристик, в основном, определяется типом используемого диэлектрика. По результатам испытаний видно, что наименьшие искажения обеспечивали конденсаторы с полипропиленовым диэлектриком (KTSM66, KNM 3117), чуть хуже – полиэтилентерефталатные (К73П, К73-17).

Следует отметить, что все испытанные конденсаторы практически не вносят четных гармоник в сигнал, что свидетельствует о высокой симметричности характеристик.

Из всего вышесказанного можно сделать вывод, что при подборе конденсаторов для фильтров следует избегать использования бумажных конденсаторов общего применения старых типов (в крайнем случае, можно использовать конденсаторы типа МБГЧ). Также следует с определенной осторожностью использовать конденсаторы с комбинированным диэлектриком (например, К75), хотя диэлектрик и слабо полярный. Также нежелательно использование лакопленочных емкостей (К76), так как они по свойствам приближаются к электролитическим.

Предпочтение следует отдавать пленочным конденсаторам, в первую очередь, с поликарбонатным (типа К77) или полипропиленовым диэлектриком (часто подходящие импортные пленочные емкости относят к общему классу Dry Film – сухая пленка). Типов конденсаторов существует великое множество и, конечно, емкости с одним типом диэлектрика могут иметь существенно разные параметры. Но существует достаточно общее правило, которое можно использовать при подборе типа емкости – чем для более жесткого импульсного режима предназначен конденсатор (например, конденсатор предназначен для работы в демпфирующих цепях тиристорных инверторов), тем лучше у него параметры, ему и следует отдать предпочтение.

Существует еще один момент при выборе типа емкости, который практически не затрагивается в литературе – это обеспечение допустимого электрического режима конденсатора. Актуальность этого вопроса растет вместе с ростом выходной мощности усилителей.

С одной стороны, для большинства типов емкостей общего применения с повышением частоты значительно снижается область безопасных режимов работы, а выход за допустимые пределы снижает надежность работы и срок службы емкости.

С другой стороны, чрезмерная нагрузка емкости по переменному току приводит к её перегреву и дрейфу параметров, (тепловые постоянные времени емкостей лежат в пределах единиц – десятков минут) что может непосредственно отразиться на качестве звуковоспроизведения.

Например, для емкости типа К73П-2 10.0µFx400V на частоте 1kHz допустимое значение синусоидального действующего тока приблизительно составляет 2А, что позволит получить на 8-омной нагрузке 32 ватта, а на 4-омной – 16. Если ток носит импульсный характер, то допустимые значения будут еще меньше.

Поэтому целесообразно оценить токи, текущие через емкости, и сравнить их с допустимыми значениями. Все оценки мы будем проводить упрощенно и в предположении, что напряжения и токи синусоидальны, точные расчеты очень громоздки и практически невыполнимы вручную.

Для фильтра нижних частот (рис. 1б и 2б) максимальный ток IC1 через емкость C1 будет протекать на резонансной частоте контура и может быть вычислен по выражени

где E – действующее напряжение на выходе усилителя, RL1 – номинальное сопротивление низкочастотной динамической головки.

Для фильтра верхних частот, как для первого (рис. 1а и 2а), так второго (рис. 1б и 2в) порядка, максимальный ток емкости C (C2) определяется по выражению:

где RL2 – номинальное сопротивление высокочастотной динамической головки.

К сожалению, для большинства типов конденсаторов эти данные отсутствуют, но как правило, приведены графики допустимой амплитуды переменной составляющей от частоты. Из них можно оценить допустимый ток конденсатора, воспользовавшись следующей методикой [1]. Последовательность вычисления тока следующая:

По графику определяют величину допустимой амплитуды переменной составляющей на интересующей частоте и определяют допустимое действующее значение напряжения на конденсаторе по формуле –

где UA – амплитуда переменной составляющей на заданной частоте f.

Допустимый ток емкости Imax на определенной частоте вычисляется по формуле –

 где f – частота, для которой определялась величина UA, C – емкость конденсатора.

Для фильтра нижних частот ток емкости имеет явно выраженный максимум на частоте резонанса контура, для этой частоты и определяется допустимый ток. Для конденсатора - фильтра верхних частот придется выполнить расчет несколько раз для рабочего диапазона частот, в виду разнообразия зависимостей допустимой амплитуды переменной составляющей от частоты для разных типов конденсаторов. Также дело в том, что максимум тока емкости заметно смещен от частоты резонанса в область более высоких частот, а выражение, точно определяющее эту частоту, сильно громоздкое. Учитывая, что максимальное значение тока емкости не превышает 10.15% от величины полученной в формуле (2) для фильтра Баттерворта (50.60% для фильтра Чебышева), достаточно рассчитать три - четыре значения допустимого тока емкости в диапазоне от резонансной частоты фильтра до верхней рабочей частоты и использовать минимальное. В любом случае, желательно иметь 20.30% запаса по допустимым токам.

В заключение, следует заметить, что, рассчитав параметры фильтра и получив необходимые номиналы конденсаторов (а они получаются, как правило, довольно большими), нет необходимости сильно напрягаться и искать экзотические емкости. Гораздо целесообразней использовать параллельное включение емкостей относительно малых номиналов. Такой подход позволяет не только использовать менее дефицитные и более высококачественные емкости и существенно снизить паразитные параметры эквивалентного конденсатора, но и значительно расширить номенклатуру пригодных типов конденсаторов. Общее увеличение габаритов фильтра, как правило, решающего значения не имеет.