Начнем с подбора выходных ламп. Вначале подготавливаем цепь экранных сеток VL2, VL3 подобно тому, как это описано применительно к схеме рис.60. Затем устанавливаем одну лампу и регулировкой потенциометров R18, R24, R28 либо R19, R25, R29 получаем начальные анодные токи 72...75 мА; 50...52 мА; 23...25 мА и отбираем группы тетродов с одинаковыми параметрами так, как это было рассмотрено выше. Положение движков переменных резисторов во время данной операции изменять нельзя. Завершив отбор электровакуумных приборов, следует восстановить правильное подключение экранных сеток и, установив на штатное место какую-нибудь лампу из комплекта, с помощью регулировки величины отрицательного смещения получить начальный анодный ток 72...75 мА в любом из трех положений переключателя SA1. Потом необходимо измерить отрицательные напряжения на управляющей сетке и потенциометрами другой цепи добиться таких же на выводе 5 пока еще пустой панельки. Не изменяя положения ползунков переменных резисторов, более точно подбираем пары выходных ламп на статическом и динамических режимах. Эта процедура подробно рассмотрена в описании усилителя, выполненного по схеме рис.60 и поэтому останавливаться на ней не буду. В крайнем случае, при отсутствии достаточного запаса тетродов допустимо, хотя и не очень желательно, установить оптимальные рабочие режимы VL2, VL3 и согласовать их между собой коррекцией отрицательного смещения. Но рассогласование этих напряжений не должно превышать 5...7%. Остальная наладка ничем не отличается от методик, описанных ранее.

Правильно отрегулированный усилитель обеспечивает почти такие же характеристики, что и аппарат, собранный по схеме на рис.60 при немного бОльшей максимальной выходной мощности и меньших нелинейных искажениях. Так же как и в предыдущих усилителях, в данном аппарате вполне возможно применить ООС. При желании это сделать воспользуйтесь информацией из таблицы (НК. - опубликована в предыдущих выпусках).

Опыт постройки нескольких экземпляров предложенных выше усилителей с оконечным каскадом на телевизионных лучевых тетродах типа 6П7С показал, что в случаях, когда не требуется введение глубокой ООС и/или имеется источник с достаточно большим уровнем выходного сигнала, например, проигрыватель компакт-дисков, хороший "предвач" и т.п., чувствительность аппарата оказывается завышенной со всеми вытекающими из этого последствиями. В такой ситуации целесообразное всего снизить усиление предварительных каскадов, выполнив их по иной схеме. На мой взгляд, наиболее подходящей для данного применения является структура, известная в английской литературе под названием Shunt Regulated Push-Pull, сокращенно SRPP, а в русской - двухтактный каскад с последовательным возбуждением, как одна из самых "прозрачных" для звукового сигнала. Такая схема характеризуется пониженным выходным сопротивлением, а значит и большей нагрузочной способностью, значительно меньшим коэффициентом гармоник, умеренным, составляющим обычно 0,35...0,65 m лампы, усилением. Все эти факторы значительно улучшают основные параметры всего усилителя, кроме, конечно, чувствительности. Пример возможной реализации подобной схемы показан на рис. 64.

Звуковой сигнал, пройдя входные цепи, содержащие резисторы R1, R2, через антипаразитный R3 (рис.64) поступает на управляющую сетку первого триода лампы VL1. Поскольку входные цепи рассматриваемой конструкции абсолютно идентичны ранее рассмотренным, на рисунке они условно не показаны.

Триод VL1.1 включен по схеме с автоматическим смещением. Отрицательное смещение задает катодный резистор R4, по переменному току зашунтированный электролитическим конденсатором С2. Поскольку этот элемент стоит в катодной цепи лампы, да еще в каскаде предварительного усиления напряжения, на его качество следует обратить самое серьезное внимание.

Усиленный входной сигнал снимается с анода первого триода и через разделительный конденсатор С1 подается на сетку VL1.2. Поскольку С1 стоит на пути прохождения полезного сигнала, он должен быть "звукового" качества. На мой взгляд лучше всего воспользоваться бумажным конденсатором, который зашунтирован слюдяным. Проблемы и вопросы, связанные с применением подобных компонентов, рассматривались ранее. Триод VL1.2 в данной схеме выполняет двоякую роль. Во-первых, он служит динамической анодной нагрузкой для VL1.1, а во-вторых образует выходной катодный повторитель. Последний повышает нагрузочную способность каскада, благодаря чему улучшается линейность работы первого триода.

Усиленный сигнал через разделительный конденсатор С4 проходит на оконечный каскад аппарата. Емкость С4 зависит от схемы построения конкретного выходного каскада и указана на схеме этих узлов. Рабочее напряжение не ниже 250 В, лучше 300 В и более. Номинальный электрический режим триода VL1.2 задан с помощью резистора R6 в цепи его катода. Данный резистор автосмещения шунтирования по переменному току не требует. Элемент R7 является сопротивлением утечки сетки лампы VL1.2. Он одновременно уравнивает потенциалы сеточной и катодной цепи второго триода. В анодную цепь VL1.1 включена дополнительная нагрузка - резистор R5 сопротивлением 18 кОм. При его отсутствии, а это "классический" SRPP, коэффициент усиления каскада составляет от 0,35 до 0,5 (теоретический предел) статического коэффициента передачи m лампы VL1.1. Введение же дополнительной нагрузки в анодную цепь этого триода дает возможность не только довести коэффициент до 0,9m (для гипотетического идеального триода), но и оперативно его регулировать, изменяя величину дополнительного сопротивления. В нашем случае усиление каскада 15, что соответствует 0,73m для лампы 6Н8С. Такой коэффициент обеспечивает номинальную чувствительность усилителя 0,8 В при тетродном или ульралинейном (UL) включении 6П7С. Дополнительным аргументом, говорящим в пользу установки R5, служит и тот факт, что значительно, почти вдвое снижается коэффициент гармоник каскада. Это происходит за счет улучшения развязки между анодом VL1.1 и выходом. При этом разгружается первый триод, а также почти полностью устраняется влияние последующих узлов на работу и линейность каскада. Использование предложенной схемы совместно с рассмотренными выше оконечными каскадами позволило снизить общий коэффициен гармоник всего усилителя в среднем на 25...30%.

Конденсатор С3 и резистор R8 образуют междукасквдную развязку по питанию. Сопротивление резистора R8 зависит от напряжения источника анодного питания и при +Еа = 270 В R8 = 6,8...7,5 кОм, а при +Еа = 290 В R8 = 15 кОм. Питание нити накала VL1 можно осуществлять только от отдельной обмотки сетевого трансформатора. Связано это с тем, что в ТУ по эксплуатации лампы 6Н8С указано предельно допустимое постоянное напряжение любой полярности, приложенное между катодом и подогревателем, <100 В. В данной конструкции катод верхнего по схеме триода находится под потенциалом +150 В плюс переменная составляющая. В связи с этим существует опасность электрического пробоя изоляции на участке катод-подогреватель. Повысить надежность работы аппарата можно, подав положительный потенциал величиной 70...90 В в цепь питания накала, тем более что такая мера является весьма эффективным способом борьбы с фоном переменного тока.

Налаживание каскада не представляет никаких трудностей, и он, как правило, начинает работать сразу. Можно проверить режимы по постоянному току, при необходимости подкорректировать их и убедиться в отсутствии самовозбуждения.

В случае построения входного каскада по схеме SRPP усилитель (при необходимости) можно охватить петлей общей ООС, однако ее глубина не должна превышать 6 дБ. Это приведет к снижению чувствительности в 2 раза, и при работе оконечной лампы в триодном включении возникает опасность "загнать" VL1.1 в область сеточных токов. Сигнал обратной саязи, как и обычно, снимается со вторичной обмотки выходного трансформатора и через резистор подается в катод первого триода. При этом шунтирующий конденсатор С2 необходимо удалить, а номинал R4 соответствующим образом скорректироввть. В ряде случаев может потребоваться сохранение шунтирования (хотя бы частичного) катодного резистора входного триода. В подобной ситуации можно воспользоваться схемой, показанной на рис.65. При ее расчете необходимо учитывать следующее. Резисторы Rooc и R2 образуют делитель переменного напряжения ООС. Их соотношением задается коэффициент передачи сигнала обратной связи параметр b, а значит и ее глубина.

Цепочкой Rдоп, R2 и Rooc определяется рабочий режим лампы по постоянному току. В связи с этим нужно строго выполнять условие равенства их суммарного сопротивления расчетной величине резистора катодного автосмещения. При выборе емкости шунтирующего конденсатора С2 необходимо внимательно следить не только за его собственным реактивным сопротивлением на низшей частоте рабочего диапазона, но и за частотой среза, а также фазовой характеристикой всей RC-системы, состоящей из Rдоп, R2, Rooc, C2. Разумеется, глубина ООС может быть регулируемой. В последнем случае номиналы резисторов, образующих делители, вам придется рассчитать самостоятельно.

В процессе создания аппарата, возможно, потребуется минимизировать собственные шумы предварительных каскадов, сохранив при этом довольно высокую чувствительность всего усилителя. В таком случае выручить сможет т.н. каскодная схема. Каскод обеспечивает уровень шумов, соответствующий таковому у одиночного триода, а коэффициент усиления может достигнуть величины, свойственной пентодам. Пример подобного устройства приведен на рис.66.

Его первый триод включен по типовой схеме лампового усилительного каскада с резистивной нагрузкой в анодной цепи. Но анод VL1.1 непосредственно связан с катодом второго триода. Поэтому через катодный резистор R4 проходит суммарный ток обоих триодов, а следовательно, он задает рабочий режим всего предварительного усилителя. Второй каскад собран по схеме с заземленной сеткой. Для получения такого включения управляющая сетка VL1.2 соединяется с общим проводом посредством конденсатора С1, который, равно как и разделительный С4, должен быть "звуковым", а входной сигнал подается на катод. Усиленное переменное напряжение снимается с анода второго триода, нагрузкой которого служит резистор R7 сопротивлением 270 кОм. С помощью R6 осуществляется выравнивание положительного потенциала управляющей сетки и катода второго триода, что необходимо для его корректной работы. Поскольку начальный ток VL1.2 довольно мал, потребовалось снизить сопротивление R5 до 100 кОм. Такая мера позволила сдвинуть рабочую точку лампы входного каскада на линейный участок ВАХ. Развязка по цепям питания осуществляется электролитическим конденсатором С3 и резистором R8. Его сопротивление зависит от напряжения источника анодного питания и составляет 8,2...9,1 кОм при 270 В и 18 кОм при 290 В.

С описанным предварительным усилителем полный аппарат имеет пониженный на 7... 10% суммарный коэффициент гармоник за счет очень высокой линейности каскадов с общей сеткой. Чувствительность ухудшится до 0,27 В в тетродном и ультралинейном включении оконечной лампы, поскольку коэффициент усиления второго триода составляет 0,2µ 6Н8С. Подобно тому, как это делается в каскаде SRPP, усилитель с данной схемой можно охватить петлей общей ООС. Благодаря повышенной величине сеточного смещения входной лампы вместе с приличной чувствительностью глубину обратной связи можно довести до 15 дБ. Несмотря на то, что постоянное напряжение между катодом и подогревателем составляет 85 В, питать цепь накала лучше от отдельной обмотки трансформатора, подав на нее положительный потенциал 30...60 В. Налаживают данную схему обычным методом.

Еще один пример однотактного оконечного каскада на лучевом тетроде 6П7С показан на рис. 67.

Данная конструкция представляет собой усилитель, предназначенный для работы с головными телефонами с номинальным сопротивлением от 15 до 600 Ом. Его максимальная выходная мощность при попадании сопротивления нагрузки в зону оптимального рабочего режима может достигать 1,1 Вт при входном напряжении 0,35 В. Этого более чем достаточно, ведь подавляющее большинство наушников развивает номинальное звуковое давление при подводимой мощности менее 100 мВт. Столь большой запас по мощности позволяет эксплуатировать аппарат с изрядной недогрузкой, что весьма благоприятно сказывается на качестве звучания. Собственно усилитель собран по широко известной схеме Loftin/White с непосредственной связью между каскадами. Познакомимся поближе с предлагаемой конструкцией. Сигнал, поступающий с источника звуковых программ, через входной разъем ХА1 передается на верхний по схеме вывод регулятора громкости. В качестве этого и, кстати, единственного регулятора используется переменный резистор сопротивлением 220 кОм с характеристикой вида "В". Снимаемый с подвижного контакта R1 сигнал подается в цепь управляющей сетки первой лампы. Сеточная цепь включает в себя защитный резистор R2 и антипараэитный элемент R3. Сопротивление защиты исключает опасность повисания управляющей сетки входной лампы в случае обрыва потенциометра R1. Такая мера особенно актуальна для усилителей с непосредственной связью между каскадами. В противном случае ваиду отсутствия разделительного конденсатора постоянное напряжение значительно более высокое, чем расчетное, попадает на управляющую сетку лампы оконечного каскада с самыми непредсказуемыми последствиями. Резистор R3 за счет образования частотно-зависимого делителя предотвращает самовозбуждение входного каскада на ультразвуковых частотах.

Входной каскад собран на одной половинке лампы 6Н8С, второй триод используется в другом канале аппарата. Схематически каскад представляет собой классический ламповый усилитель с резистивной нагрузкой и экстремально низким напряжением на аноде. Анодной нагрузкой служит резистор R5 сопротивлением 51 кОм. В катодную цепь VL1 включен резистор автоматического смещения R4, который по переменному току зашунтирован электролитическим конденсатором С2. Помимо очевидных преимуществ работа при низком анодном напряжении имеет существенный недостаток - не все "высоковольтные" лампы способны устойчиво держать заданный расчетный режим. Даже среди электронно-вакуумных приборов одного и того же типа встречаются зкземпляры с явно выраженным аномальным "поведением". Поэтому иногда приходится основательно повозиться, заменяя лампы и/или манипулируя номиналами резисторов катодного автосмещения и анодной нагрузки, прежде чем удается "поймать" требуемые характеристики. Допустимое отклонение электрических режимов от расчетных не должно превышать ±10%. Коэффициент усиления правильно отрегулированного каскада при установке лампы высокого качества должен находиться в пределах 16...18. Сигнал, снимаемый с анода VL1, через антипаразитный резистор R6 заходит на управляющую сетку оконечной лампы VL2 Таким образом, в данном усилителе по пути прохождения звукового сигнала полностью отсутствуют разделительные конденсаторы, что не только благоприятно сказывается на качестве звучания, но и избавляет от массы "головных болей", связанных с этими элементами. Помните, какие требования предъявляются к конденсаторам, стоящим в сигнальных цепях?

Оконечный каскад выполнен на лучевом тетроде 6П7С, который включен псевдотриодом. Для этого экранная сетка лампы через антипаразитный резистор R7 сопротивлением 150 Ом соединена с ее анодом. Использование низковольтного питания предыдущего каскада, а также отсутствие необходимости "выкачивать" большую выходную мощность, позволили ограничиться сравнительно небольшим (всего 110 В) анодно-экранным напряжением. Это повышает электробезопасность устройства и кардинально продлевает ресурс выходных ламп. В катодную цепь VL2 включен резистор автоматического смещения, который зашунтирован электролитическим конденсатором С3. С учетом приличной мощности, рассеиваемой на R8, и того, что по переменному току он эашунтирован С3, возможно применение проволочного резистора типа ПЭВ, С5-35В, С5-37 мощностью не менее 3 Вт. В процессе настройки усилителя подбором его номинального сопротивления устанавливается оптимальный ток покоя 40...50 мА, что соответствует наивыгоднейшему эквивалентному сопротивлению анодной цепи 2 кОм. Последний вопрос заслуживает более детального внимания.

Дело заключается в следующем. Сопротивление головных телефонов может лежать в пределах 15...600 Ом и даже более. С другой стороны от усилителя, предназначаемого для работы с ними, особой выходной мощности не требуется. Понятие "наивыгоднейшее эквивалентное сопротивление анодной цепи" подразумевает выбор некоторой компромиссной величины, при которой достигаются заданные характеристики оконечного каскада, в первую очередь отдаваемая мощность и коэффициент нелинейных искажений. Желание получить универсальный усилитель, пригодный для работы с различными типами головных телефонов, не слишком серьезное отношение к подобного рода "акустическим системам" заставили отказаться от разработки выходного трансформатора для какого-то очень узкого диапазона сопротивлений нагрузки. Из теории применения электронно-вакуумных приборов известно, что мощность, отдаваемая каскадом, при увеличении сопротивления анодной цепи против оптимального пропорционально снижается в случае сохранения равными прочих условий. Так, например, если лампа отдает 1,5 Вт (с учетом КПД трансформатора 1,1 Вт) при Ra=2 кОм, то увеличение Ra до 8 кОм приведет к снижению мощности до 0,37-0,38 и 0,27-0,28 Вт соответственно. Одновременно с уменьшением мощности снижается и коэффициент нелинейных искажений, причем ввиду особенностей ВАХ у тетродов быстрее падают нечетные гармоники, а у триодов происходит равномерное снижение. Попутно отметим, что для вакуумного триода в этом смысле идеальной была бы нагрузка с бесконечно большим динамическим сопротивлением. В таком случае нагрузочная прямая на семействе характеристик расположится горизонтально, нелинейные искажения формы анодного тока отсутствуют, но и лампа никакой мощности не отдает. К такой идеальной нагрузке в некоторой степени приближается катодная цепь второго триода в каскадах SRPP, но это так, к слову.

Учитывая все изложенное выше, была выбрана триодная схема включения выходной лампы, тем более, что триод более линеен по определению. Итак, имеем наивыгоднейшее сопротивление нагрузки в цепи анода, равное 2 кОм, при котором достигается выходная мощность 1,1 Вт, но и получаются наибольшие нелинейные искажения, и предельное допустимое Ra = 8 кОм (далее его повышать не следует, ведь необходим некоторый запас по мощности) с Рвых.= 0,27...0,28 Вт и сравнительно небольшим уровнем гармоник. Смотрим далее, что из этого получается. Когда к выходу усилителя подключены головные телефоны, сопротивление которых обеспечивает Ra = 2 кОм, оконечный каскад используется с более чем 10-кратной недогрузкой. Работа на малом отрезке нагрузочной прямой обеспечивает небольшой коэффициент нелинейных искажений, ведь нелинейность вакуумного триода пропорциональна кубическому корню из величины изменения анодного тока. В случае же, когда Ra = 8 кОм, за счет пологого наклона линии нагрузки амплитуда анодного тока также будет невелика. Между двумя этими крайними режимами находится бесконечное множество промежуточных. Именно такие рассуждения и послужили отправными точками при разработке конструкции выходного трансформатора.

Выходной трансформатор выполнен на базе витого магнитопровода ШЛ 16x32. Его основные показатели: общее сечение центрального стержня 5,12 см2; активное сечение с учетом коэффициента заполнения - 4,76 см2; размеры окна - 16x40 мм; размеры каркаса катушки: ширина 37 мм, а глубина 14.5 мм; длина средней магнитной силовой линии 13,5 см; материал - лента толщиной 0,25 мм из электротехнической стали Э310А. Первичная обмотка содержит 4200 витков провода ПЭВ1 0,224 мм. Вся "первичка" разбита на три равные секции по 1400 витков. Каждая из секций содержит 10 слоев по 140 витков. Все секции анодной обмотки включаются последовательно. Вторичная обмотка выходного трансформатора содержит 4 секции по 432 витка провода ПЭВ1 0,265 мм. Каждая секция намотана в 4 слоя по 108 витков. Ширина слоя около 33 мм. Хочу обратить внимание на этот технологический нюанс. Ширина каркаса использована не полностью умышленно, с целью предотвратить "налезание" проводников анодной и выходной обмоток друг на друга, что исключительно важно с точки зрения безопасности. Намотка "вторички" выполняется следующим образом.

Вначале на поверхность междуобмоточной изоляции укладывается диэлектрическое ограничительное кольцо 1 - рис.68, которое фиксируется с помощью клея, канифольно-масляной, канифольно-восковой мастики и т.п. После этого очень плотно виток к витку наматывается один слой провода с таким расчетом, чтобы уложить все 108 витков в 33 мм ширины. Далее устанавливается второе диэлектрическое кольцо 2, которое необходимо закрепить тем же составом, что и первое. Потом прокладывается один слой изоляции 3, причем его ширина должна быть равна или даже чуть больше 37 мм, поверх которого размещается кольцо 4 шириной 2 мм; продолжаем намотку и т.д. Толщина изолирующих колец должна быть равна диаметру провода в изоляции. В качестве межслоевого диэлектрика можно использовать конденсаторную бумагу толщиной 0,01 мм. Межобмоточную изоляцию лучше всего выполнить в виде "сэндвича". Наружные слои - кабельная бумага 0,08 мм, внутренний - фторопласт 0,05 мм.

Схема размещения обмоток на катушке выходного трансформатора показана на рис.69.

 Обращаю внимание: выводы первичной и вторичной обмоток должны быть разнесены на противоположные стороны щечки каркаса из соображений электробезопасности. Схемы соединений секций вторичной обмотки в зависимости от сопротивления нагрузки показаны на рис. 70.

Так как в некоторых случаях используется параллельное включение, количество витков в секциях должно быть строго одинаковым. Невыполнение этого условия приведет к появлению короткозамкнутых витков. Один из выводов вторичной обмотки обязательно соединяется с общим проводом аппарата. Делать это нужно не только с целью получения наилучшего качества звучания, но и исходя из правил техники безопасности на случай электрического пробоя между обмотками. Во избежание насыщения сердечника вследствие воздействия подмагничивания постоянным током он собран "встык" с зазором 0,14-0,15 мм. Полностью собранный выходной трансформатор проваривается в техническом воске или, что чуть хуже, в церезине. В крайнем случае допустимо воспользоваться парафином. По возможности в него желательно добавить технический или медицинский озокерит. Помните, что пропитка катушки значительно повышает ее электрическую прочность.

Поскольку при включении секций вторичной обмотки по схеме, показанной на рис.70в, максимальное сопротивление нагрузки может достигать 960 Ом, данный аппарат можно использовать в качестве предварительного усилителя. Его максимальное неискаженное выходное напряжение в таком случае составляет 45 В при входном около 0,35 В. Подключив общий провод к точке соединения выводов 6 и 8, можно получить симметричный выход. Такое построение используется при работе на длинную линию, для "раскачки" мощного двухтактного оконечного каскада, в т.ч. полупроводникового. Следует заметить, что вследствие неодинакового собственного сопротивления секций обмотки выходной сигнал не совсем симметричен. Поэтому их лучше перекоммутировать следующим образом. Вначале разрываются соединения между выводами 2 5 и 9 11. После этого вывод 2 подключается к 11, в результате чего образуется первая полуобмотка, а 12 к 5, что дает среднюю точку "вторички". Противофазные сигналы снимаются с выводов 1 и 9.

Стереофонический вариант усилителя потребляет по цепи питания анодный ток около 110 мА при напряжении 120 В, а по накалам около 2,5 А. Налаживание устройства осуществляется по стандартным методикам, которые уже неоднократно рассматривались. При выполнении выходного трансформатора по описанной выше технологии и оптимальном согласовании с нагрузкой нижняя граничная частота по уровню -1 дБ составляет 20 Гц. В случае, когда Ra=8 кОм, на той же частоте спад увеличивается до -2.5 дБ. В "верхней области» заметного снижения усиления не происходит вплоть до 25...27 кГц при любой нагрузке. Остается добавить, что в связи с отсутствием в схеме разделительных конденсаторов устройство довольно чувствительно к инфранизкочастотным составляющим звукового сигнала. Если источник сигнала не обеспечивает эффективной фильтрации ИНЧ напряжений, в разрыв (точка А) входного провода необходимо поставить разделительный конденсатор емкостью 0,015 мкФ. В результате этот элемент совместно с сопротивлением утечки R2 образует RC-фильтр первого порядка с частотой среза около 11 Гц по уровню -3 дБ.

Хорошее звучание лучевого тетрода типа 6П7С, его небольшой коэффициент нелинейных искажений, приличная выходная мощность и неплохое усиление в триодном включении позволяет рекомендовать эту лампу к применению в предоконечных каскадах УМЗЧ. Последнее особенно актуально, когда на выходе аппарата используются довольно "тупые на раскачку" вакуумные триоды, разработанные для электронных стабилизаторов напряжения

Пример практического использования лучевого тетрода 6П7С в предвыходных каскадах усилителей мощности звуковой частоты показан на рис.71. Данный аппарат трехкаскадный. Входной каскад представляет собой дифференциальный усилитель, выполненный на двойном высокочастотном триоде типа 6Н23П. Анодная цепь VL1.2 собирается по схеме SRPP с динамической нагрузкой на лампе VL2. Дополнительной нагрузкой триода VL1.2 является резистор R9 сопротивлением 51 кОм. Введение этого элемента улучшает линейность каскада и повышает его коэффициент усиления, который в рассматриваемом случае составляет порядка 20, что обеспечивает получение номинальной чувствительности усилителя 0,71 В при несимметричном входе. Построение первого каскада по дифференциальной схеме позволяет работать с источником звукового сигнала, имеющим как симметричный выход, так и несимметричный. В последнем случае неиспользуемую ветвь входа следует соединить через разделительный конденсатор С1 или С2 с общим проводом, получая таким образом инвертирующий или неинвертирующий усилитель. Подстроенным резистором R8 балансируют коффициенты передачи каскада со входов, добиваясь их равенства. На сопротивлении R1 происходит падение части напряжения питания, за счет чего устанавливаются одинаковые потенциалы на анодах VL1.1 и VL1.2. По переменному току, эта цепь зашунтирована группой конденсаторов С6ГС8. Элемент С6 - эпектролитический с рабочим напряжением не менее 250 В, но гораздо лучше, если он будет иметь не менее 350 В. Поскольку данный аппарат более "прозрачный" для звукового сигнала по сравнению со всеми остальными, рассмотренными в настоящем цикле, с целью устранения т.н. "ионных" искажений "электролит" С6 зашунтирован слюдяным С8 и бумажным С7 конденсаторами. Последний может быть типа К40У-5, МБГП, МБГН, МБГО, МБГТ, К42У-6, К42-19. Его максимально допустимое рабочее напряжение не должно быть меньше такового у С6. Подобное построение применяется в междукаскадной развязке, которая образована конденсаторами СЗ - С5 и резистором R10, дополнительном фильтре питания анодов выходных ламп С18-С20, а также в источниках анодных напряжений. Элементы С1, С2, С9 и С10 работают на "проход" сигнала и поэтому должны иметь "звуковое" качество. Этот вопрос уже рассматривался, так что не станем на нём останавливаться более детально. Предвыходной каскад собран на лучевом тетроде типа 6П7С (VL3), который включен по схеме псевдотриода. Цепь управляющей сетки VL3 содержит сопротивление утечки R11 и антипаразитный резистор R13. Экранная сетка связана с анодом посредством R12. Он исключает опасность самовозбуждения схемы на ультразвуковых частотах, а также защищает электрод лампы от неконтролируемой перегрузки. Активный элемент каскада (VL3) работает с автоматическим смещением, для чего в катодную цепь включен резистор R14. Для устранения местной ООС последний зашунтирован электролитическим конденсатором С11. Сопротивление R14 подобрано таким образом, чтобы начальный ток анодно-экранной цепи лежал в пределах 50...53 мА. Более точно величина катодного резистора определяется в процессе наладки устройства. Подобно тому, как это сделано в цепях питания, С11 можно зашунтировать двумя конденсаторами - бумажным и слюдяным. Емкость первого из них должна составлять 10...20 мкФ, а второго - 5...10 нФ.

 Характерной особенностью драйвера является применение дроссельной нагрузки в цепи анода VL3 вместо традиционной резистивной. Такая мера позволяет улучшить использование напряжения анодного питания и, следовательно, повысить КПД каскада, а также исключить "печку" в виде батареи мощных сопротивлений. Кроме того, схема с дросоельной нагрузкой, если конечно рабочий режим выбран правильно, обеспечивает более линейное усиление сигнала по сравнению с традиционной резистивной. Дроссель L1 выполнен на основе сердечника типоразмера ШЛ 32x50. Его основные геометрические характеристики следующие: окно 32x80 мм, активное сечение центрального стержня 14,9 см2, средняя длина магнитного силового пути 27,3 см, материал - холоднокатаная лента из трансформаторной стали Э310А4 ...Э330А толщиной 0,35 мм. Каркас должен быть шириной 77 мм, глубиной 30 мм, что достигается при толщине стенок его гильзы 1,5...1,8 мм и плотной посадке на керн магнитопровода. С целью снижения паразитной емкости обмотка дросселя секционирована галетным способом. С этой целью каркас имеет три вертикальные перегородки, которые делят его на 4 равных секции шириной по 18,5 мм, см.рис.72. Толщина перегородок 1 мм, материал - листовой диэлектрик, например, стеклотекстолит. Возможно также и применение технологии, описанной в ["Наседкин К. "Конструкция трансформатора с дисковыми обмотками" - "Радиохобби" №1/ 2001 с.49-50]. Катушка L1 намотана в два провода, проложенных встречно-параллельно, все секции соединяются последовательно. Любая из секций содержит по 1440 витков провода ПЭВ1 0,355 мм х 2, которые размещены в 72 слоя по 20 витков в каждом. Между рядами прокладывается 1 слой конденсаторной бумаги. Во избежание насыщения сердечник дросселя собран "встык" с зазором 0,25 мм. После полной сборки дросселя он подлежит пропитке в восковой композиции. На первых порах в качестве L1 можно применить изделие промышленного изготовления. При этом необходимо руководствоваться следующими параметрами: индуктивность не менее 20 Гн, оптимально 35-60 Гн, при токе постоянного подмагничивания более 55 мА, активное сопротивление обмотки Rairr не более 4200 Ом, а сечение сердечника и количество витков должно обеспечивать максимальную амплитуду магнитной индукции не выше 0,6 Тл на частоте 20 Гц при амплитуде напряжения 260 В.

Следует заметить, что подавляющее большинство компонентов заводского производства имеет несекционную катушку, а это в свою очередь может привести к ухудшению частотной и фазовой характеристик аппарата.

Оконечный каскад усилителя собран на двойных "силовых" триодах типа 6Н5С или 6Н13С. Эти лампы были разработаны для использования в качестве проходных регулирующих элементов в электронных стабилизаторах напряжения. Такая область применения предопределила их следующие особенности: низкое внутреннее сопротивление, хорошую изоляцию между катодом и подогревателем, небольшой статический коэффициент усиления, приличную максимально допустимую мощность, рассеиваемую на аноде, значительный импульс катодного тока. Поскольку основные характеристики 6Н5С и 6Н13С практически совпадают, а их цоколевки абсолютно идентичны, названные лампы взаимозаменяемы и при этом никаких коррекций в схему устройства вносить не надо. И хотя данные триоды звучат немного по разному, однозначно утверждать, какой из вариантов предпочтительней, не стану. На мой взгляд и 6Н5С, и 6Н13С вполне достойны применения в аппаратуре категории High-End.

Собственно выходной каскад построен по стандартной однотактной схеме с трансформаторной нагрузкой в цепи анода и автоматическим смещением на управляющих сетках. С целью повышения максимальной неискаженной мощности применяется парралельное включение всех четырех триодов, лампы VL4 и VL5. В процессе наладки аппарата необходимо отобрать компоненты с наиболее близкими характеристиками. Параметры обоих триодов, помещенных в общий баллон, обычно совпадают довольно точно. Если же имеется значительный разброс этих характеристик, то такую лампу лучше отбраковать, поскольку очень велика вероятность какого-либо нарушения технологии при ее производстве. Каждый из триодов, входящих в состав VL4-VL5, имеет индивидуальное сопротивление катодного автосмещения. В качестве R19...R22 можно использовать проволочные резисторы марки ПЭВ, С5-35В, С5-37, С5-5 мощностью не менее 7,5 Вт. Тем, кого смущают повышенные собственные реактивности компонентов данного типа, можно посоветовать установить объёмно-композиционные ТВО либо углеродистые ВС резисторы. Их мощность должна составлять 10 Вт. Следует при этом учитывать пониженную теплостойкость последних. По переменному току сопротивления катодной цепи зашунтированы электролитическими конденсаторами С14...С17. Параллельно им можно подключить комплект, состоящий из "бумажника" и "слюдянки", подобно тому как это показано применительно к драйверу. Использование раздельных цепей автосмещения позволяет частично скомпенсировать производственный разброс ламповых характеристик. Сопротивление резисторов R19 - R22 подобрано таким образом, чтобы ток покоя анода каждого из триодов составлял 85 - 87 мА.

Цепи управляющих сеток VL4 и VL5 включают в себя антипаразитные резисторы R17, R18, R23, R24 и сопротивления утечки R15, R16. В связи с тем, что при максимальном входном сигнале мгновенное напряжение на управляющей сетке заходит в "положительную" область, появляется ток данного электрода. За счет падения напряжения на R15 и R16 в эти моменты появляется дополнительное смещение, а поскольку характеристики ламп могут несколько отличаться, то и приращение не будет одинаковым. Если в такой ситуации имеется гальваническая связь между управляющими сетками ламп VL4 и VL5, то появится взаимовлияние данных элементов. Во избежание возникновения такого крайне вредного эффекта сеточные цепи оконечных ламп должны быть развязаны по постоянному току. С этой целью устанавливается два разделительных конденсатора С12 и С13. Их емкость не очень критична и может лежать в пределах 0,25...0,35 мкФ. Гораздо важнее точное совпадение основных характеристик С12 и С13 между собой. В первую очередь это относится к величине ёмкости и tg угла потерь. При разбросе ёмкости возникает разбаланс напряжений "раскачки" ламп VL4, VL5 в области нижних частот, т.е. появляется неидентичность частотных и фазовых характеристик на данном участке рабочего диапазона. Различие tg угла потерь приводит к рассогласованию характеристик в области высоких частот. Поэтому к отбору конденсаторов С11, С12 следует подойти с надлежащей аккуратностью. Разумеется, эти элементы должны быть "звукового" качества.

Выходной трансформатор выполняется на базе магнитопровода типоразмера ПЛ 25x50x120, навитого из ленты толщиной 0,2...0,25 мм. Материал - электротехническая сталь Э310А...Э330А. Основные геометрические размеры сердечника следующие: общая площадь сечения 12,5 см2, окно 40x120 мм, площадь окна 48 см2, средняя длина магнитного силового пути - 39,8 см. Каркасы катушек выходного трансформатора имеют ширину 100 мм, глубину 17 мм; во избежание насыщения сердечника под воздействием постоянного подмагничивания его половинки собраны с воздушным зазором толщиной 0,45...0,47 мм. В крайнем случае можно воспользоваться сетевым трансформатором типа ТС-270 от ламповых цветных телевизоров серий УЛПЦТ(И)-59/61, которые изготовлены на сердечниках такого же типоразмера. При этом, правда, следует учесть, что вследствие применения в изделиях, предназначенных для бытовой радиоаппаратуры электротехнических сталей менее высоких сортов по сравнению с узлами даже для обще-промышленной эксплуатации, характеристики выходного трансформатора, а значит и всего усилителя, ухудшатся.

Обмотки "выходника" размещены в двух совершенно одинаковых катушках. С целью снижения индуктивности рассеивания применяется их секционирование. Анодная обмотка состоит из 2x4 секций. "Вторичка", рассчитанная на подключение нагрузки сопротивлением 4 Ома, имеет столько же секций. Помимо этого имеется дополнительная "выходная" обмотка для работы с 8-омными акустическими системами. Порядок размещения секций на катушках трансформатора показан на рис.73. Следует помнить, что нумерация выводов второй катушки идентична первой, за исключением одного - во избежание ошибок они помечаются значком "штрих" либо "апостроф".

Рассмотрим особенности намотки выходного трансформатора более детально. Все обмотки выполняются в два провода, включенных встречно-параллельно, однако, в отличие от ранее описанных конструкций пара образуется вертикально-слоевой укладкой, а не горизонтальной, что показано на рис.74.

 Практически это осуществляется следующим образом. Вначале на пустой барабан перематывается необходимое количество провода ПЭВ2 0,4 мм (с изоляцией 0,46 мм), который используется для "первички", а на другую катушку - ПЭВ1 0,71 мм для вторичной обмотки. Затем бухты, имеющие "заводское направление", помечаются, допустим, буквой "а", а перемотанные - литерой "б". Теперь согласно рис. 73 наматываем 127 витков провода 0,71 мм, которые образуют секцию I вторичной обмотки слой "а". Последнее означает, что при работе используется провод, находящийся на одноименной катушке. Ширина намотки составляет 97...99 мм в зависимости от вашей аккуратности. Поверх уложенного провода находится I слой тонкой изоляции, на рис. 74 он обозначен цифрами 1, представляющий собой конденсаторную бумагу толщиной 7...15 мкм, Далее наматывается слой "б" той же секции. Провод при этом берется с барабана, помеченного литерой "б". Напомню, что во время данной операции необходимо строго следить за равенством количества витков в обоих слоях. В противном случае возникает опасность образования короткого замыкания части витков секции! В процессе работы постарайтесь добиться наиболее точного совмещения продольных осей проводов так, как это показано на рис.74. На данном эскизе пары проводников, образующих единый "виток" секции, выделены штриховкой. Между собой секции первичной и вторичной обмоток разделены более толстой изоляцией 2 (см. там же), которая выполняется в виде трехслойного "сэндвича": кабельная бумага-полимерная пленка-кабельная бумага. Её суммарная толщина составляет 0,1...0,12 мм. Аналогичным способом укладывается секция I анодной обмотки и т.д. Количество витков в ее каждом слое - 210, ширина 97...99 мм. В последнюю очередь на катушках размещается дополнительная обмотка для нагрузки сопротивлением 8 Ом. Ее выполняют проводом ПЭВ21,6x2 согласно рис. 73. Количество витков - 53. Теперь обе катушки выходного трансформатора необходимо заизолировать двумя-тремя слоями фторопластовой либо лавсановой пленки и обернуть 1-2 раза электрокартоном толщиной 0,4...0,7 мм. После этого изделия подлежат пропитке в расплавленной воскопарафиновой композиции.

По завершении полной сборки выходного трансформатора осуществляется распайка выводов его катушек согласно схемы, приведенной на рис. 75, в результате чего получается намотка, имитирующая тороидальную. Секции первичной обмотки соединяются последовательно, а вторичных, как основной, рассчитанной на подключение нагрузки сопротивлением 4 Ом, так и дополнительной, предназначенной для работы с 8-омными АС, параллельно. Между собой основная и дополнительная "вторички" соединены синфазно-последовательно.

Перед установкой изделия в аппарат необходимо произвести проверку правильности его сборки. Для этого последовательно с анодной обмоткой присоединяется лампа накаливания мощностью 200...300 Вт на рабочее напряжение 220 В. После этого полученный "испытательный стенд" включают в сеть. Лампа, вспыхнувшая более чем на полнакала, говорит о наличии неверно распаяных секций и/или неверной взаимной ориентации катушек на магнитопроводе. Индуктивное сопротивление первичной обмотки доброкачественно изготовленного трансформатора составляет около 600 Ом в зависимости от качества сердечника. Если первое включение прошло нормально, следующим шагом будет проверка величины выходного напряжения вторичных обмоток. Последнее вычисляется по формуле: U2=nxU1, где U2 - выходное напряжение вторичной обмотки основной и/или дополнительной в В; U1 - напряжение, приложенное к анодной обмотке, т.е. между выводами 3 и 15; п - коэффициент трансформации, который составляет п = 0,07528 для Rh= 4 Ома и п = 0,1071 при Rh=8 Ом. В случае, когда указанное выше равенство не выполняется, ищите неправильно сфазированную секцию. Разумеется, что при подаче переменного напряжения трансформатор заметно "гудеть" не должен.

Настройка данного усилителя осуществляется обычными методами. Поскольку подобная технология уже неоднократно рассматривалась, с целью экономии журнальной площади данный вопрос опущен. И хотя в соответствии с современной High-End идеологией аппарат общей ООС не охвачен, при изготовлении выходного трансформатора согласно описанию, а также удачной наладке схемы достигаются довольно неплохие технические характеристики. Они будут следующими: частотный диапазон при неравномерности АЧХ не более ±1,5 дБ не уже 10 Гц - 35 кГц на номинальной выходной мощности Рвых=6,5 Вт, коэффициенте гармоник Кг<3% и сопротивлении нагрузки 8 Ом. Максимальная выходная мощность достигает 11.„12 Вт. Коэффициент гармоник в таком случае возрастет до 6...7%, а нижняя граничная частота по уровню -3 дБ сместится до 20...25 Гц.

Несколько слов о блоке питания. Его характерной особенностью является применение двух совершенно раздельных и абсолютно независимых анодных выпрямителей. Первый из них предназначен для питания анодных цепей каскадов предварительного усиления. Он должен обеспечивать выходной ток не менее 75...80 мА при постоянном напряжении +310 В, а также иметь минимальные пульсации. Анодные цепи оконечного каскада питаются от выпрямителя, способного обеспечить напряжение 165 В при токе 0,4 А. Подогреватели ламп усилителя подключены к трем различным цепям. Первая из них, обозначенная а-а, потребляет ток в пределах 1,2-1,4 А. Ток второй, показанной как б-б, составляет 0,3...0,4 А, На эту цепь подается положительный относительно общего провода потенциал. Его величина должна быть от 80 до 120 В. И, наконец, в цепи накала выходных ламп, а в нашем случае это в-в, действует ток силой 5...5,5 А. Указанные характеристики блока питания справедливы для монофонического варианта усилителя.