john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

6П6С - лучевой тетрод со стеклянным баллоном диаметром более 22,5 мм и октальным восьмиштырьковым цоколем типа РШ-5-1. Габаритный чертеж и схема соединений электродов лампы с внешними выводами показаны на рис.31.

Назначение выводов: 1 и 6 - отсутствуют; 2 и 7 - подогреватель; 3 - анод; 4 - сетка экранная; 5 - сетка управляющая; 8 - катод и лучеобразующие пластины. Накал 6,3 В, 450 мА; анод 250\350 В, 45\100 мА, 13,2 Вт (ном.\пред.); экранная сетка 250\310 В, 7,5 мА, 3,2 Вт; крутизна 4,1 мА/В, внутреннее сопротивление 52 кОм, выходная емкость 3,8...9,2 пф. Аналоги: 6V6GT, 6AV5, 6П1П, EL90, 6AQ5, 6L31, 7184.

Пример практической реализации усилителя звуковой частоты с однотактным оконечным каскадом класса А с автоматическим отрицательным смещением показан на рис.32.

 

Его входной каскад собран на одной половине лампы 6Н23П. Она представляет собой малошумящий двойной ВЧ триод, предназначенный для работы а каскодных схемах. 6Н23П характеризуется невысоким внутренним сопротивлением, малым уровнем шумов и неплохой линейностью, что предопределило ее широкое применение в усилителях звуковой частоты. Низкое анодное напряжение, которое в данном случае составляет 40 В, значительно уменьшает собственные шумы лампы и ток анода. Последнее облегчает его тепловой режим, что предотвращает тепловой дрейф в сторону “саморазгона” лампы и устраняет опасность вторичной эмиссии. Чтобы получить требуемый коэффициент усиления при низком напряжении питания, в анодной цепи триода установлен резистор нагрузки сопротивлением 100 кОм, что позволяет довести коэффициент передачи до 27. Это обеспечивает номинальную чувствительность усилителя на уровне 0,35 В при разорванной петле ООС. Кроме того, большое нагрузочное сопротивление в цепи анода повышает линейность усиления.

Усиленный сигнал снимается с анодной нагрузки VL1 и через разделительный конденсатор С4 поступает в цепь управляющей сетки выходной дампы VL2. Эта цепь включает в себя сопротивление утечки R6 и антипаразитный резистор R7. Оконечная лампа типа 6П6С работает с автоматическим смещением, которое создается за счет падения напряжения на катодном резисторе, а ее анодная цепь нагружена первичной обмоткой выходного трансформатора. Резистор Р9зашунтирован конденсатором С5. Для макетного варианта данного усилителя выходной трансформатор специально не разрабатывался. Однако, ввиду того, что рабочие режимы ламп 6П1П и 6П6С отстоят друг от друга не очень далеко, имеется возможность применять “выходник”, предложенный для схемы рис.5 (“РХ” №2/ 2001, с.57), хотя режим работы VL2 будет не совсем оптимальным. В таком варианте без применения ООС усилитель имеет следующие характеристики: максимальная выходная мощность до 4,5 Вт; коэффициент гармоник при выходной мощности 3 Вт не превышает 5%, а спад усиления на частоте 40 Гц составляет около 4 дБ.

Налаживание правильно собранного из заведомо исправных деталей усилителя не требуется, он сразу же начинает работать. Иногда может потребоваться подбором резисторов скорректировать режимы ламп по постоянному току. При наличии осциллографа полезно убедиться в отсутствии самовозбуждения схемы. Впрочем, последнее можно сделать и при отсутствии осциллографа. С этой целью в разрыв цепи анодно-экранного питания, в данном случае А, включают миллиамперметр и запоминают его показания. Потом движок переменного резистора R1 устанавливают в среднее положение, а вход усилителя закорачивают. Теперь кратковременно через высокочастотный (желательно слюдяной) конденсатор емкостью 0,01 мкф управляющую сетку выходной лампы соединяют с общим проводом. Если при замыкании такой цепи показания миллиамперметра уменьшатся, то это говорит о наличии самовозбуждения. Для локализации возбуждающегося каскада аналогичную операцию проводят с предшествующей лампой. В том случае, когда замыкание управляющей сетки VL1 не приводит к изменению потребляемого тока, то можно с уверенностью предположить о неустойчивой работе выходного каскада. Причиной самовозбуждения усилителя является неудачная топология монтажа. Правильно работающая схема потребляет от источника анодного питания 55-60 мА. В заключение необходимо отметить, что в качестве выходного трансформатора возможно использование стандартных изделий ТВЗ-1-2 или ТВЗ-1-9, но с некоторым ухудшением качества работы аппарата.

Пример практической реализации усилителя звуковой частоты с двухтактным оконечным каскадом в классе А на лампах 6П6С при работе в схеме с автоматическим смещением на управляющих сетках показан на рис.33.

 

Входной каскад данного усилителя собран на двойном триоде VL1 типа 6Н7С. Он представляет собой одну из разновидностей т.н. самобалансирующейся схемы фазоинвертора. Применение предложенного построения каскада, имеющего коэффициент передачи, практически равный с таковым у обычного усилителя с резистивной нагрузкой, совместно с лампой, которая обладает приличным статическим коэффициентом усиления m=35, позволило отказаться от предварительного усилителя напряжения. В данной схеме фазоинверсный каскад развивает усиление порядка 29-31, что обеспечивает номинальную чувствительность усилителя 0,35 В. Балансировка плеч фазоинвертора по постоянному току осуществляется за счет катодной связи между триодами дампы. Эти электроды объединены внутри баллона 6Н7С.

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

По переменному току симметрирование каскада происходит частично по катодам, а частично за счет связи анодной цепи “ведущего” триода с управляющей сеткой “ведомого” посредством резистивного делителя, состоящего из элементов R5-R8. Подстроечный резистор R7, который входит в этот делитель, служит для точной балансировки плеч фазоинвертора в процессе наладки. Кроме того, резисторы, входящие в этот делитель, являются сопротивлениями утечки для управляющих сеток ламп VL2, VL3, входящих в оконечный каскад.

Выходной каскад данного усилителя двухтактный, работает в режиме класса А. Он собран на паре лучевых тетродов 6П6С. В цепи управляющих сеток VL2, VL3 включены антипаразитные резисторы R9 и R10 соответственно. Автоматическое смещение 15 В создается за счет падения напряжения на резисторе R12 при прохождении через него катодных токов обеих ламп. Выбранная величина отрицательного напряжения смещения позволяет работать лампам в классе А при любых возможных уровнях усиливаемого сигнала от нуля вплоть до ограничения. По переменному напряжению катодный резистор зашунти-рован конденсатором С5. Экранные сетки дамп VL2, VL3 питаются от резистивного делителя напряжения, образованного элементами R16 и R15. Его начальный ток более чем в три раза превышает ток, потребляемый экранными сетками ламп в состоянии покоя. И хотя разница между токами этих электродов в состоянии покоя и при максимальной выходной мощности невелика, такая мера все же позволяет снизить уровень нелинейных искажений. Последовательно с экранными сетками включаются токоограничивающие резисторы R13, R14. Ток, потребляемый этим усилителем от источника анодного напряжения, составляет 130-140 мА.

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

Выходной трансформатор выполняется на витом магнитопроводе ШЛМ 40х50. Он имеет следующие геометрические размеры: сечение центрального керна 20 см2, размеры окна 24х72 мм, площадь окна 17,2 см2, средняя длина магнитной силовой линии 25,5 см. Такие сердечники используются в промышленных трансформаторах ОСМ-0,4. Анодная обмотка содержит 6400 витков ПЭВ1-0.25, которые размещены в восьми секциях по 800 витков. Каждая из секций намотана в 4 слоя по 200 витков шириной около 60 мм. Все секции соединяются последовательно. Вторичная обмотка состоит из 6 секций-слоев по 80 витков провода ПЭВ1-0.71, которые включены последовательно-параллельно таким образом, чтобы получить общее эквивалентное число витков, равное 160. Именно такое соотношение количества витков обмоток будет оптимальным для акустических систем сопротивлением 8 Ом. При необходимости количество витков вторичной обмотки можно пересчитать стандартным способом (корень квадратный из соотношения сопротивлений). Размещение секций обмоток и схема их соединений показана на рис.34.

(Комментарий редакции РХ - Значительно улучшить коэффициент демпфирования и фазовую характеристику трансформатора на краях диапазона можно уменьшив количество витков первички до 3500-4000, с увеличением диаметра проводам 0.31-0,28, соответственно. Индуктивность при этом составит около 100 Гн. Витки вторички - пропорционально уменьшить. Количество секций первички достаточно 6).

Настройка усилителя выполняется обычным способом. Остается лишь добавить, что предложенный усилитель имеет следующие технические характеристики: максимальная выходная мощность до 9 Вт, коэффициент нелинейных искажений при выходной мощности 6 Вт не превышает 2,5%, а диапазон рабочих частот составляет 25-16000 Гц при спаде усиления на краях не более 1 дБ. На частоте 20 кГц завал АЧХ около 2,5 дБ. Для первоначального макетного варианта этой схемы в качестве выходного трансформатора можно применить серийный ТВЗ-1-6 ТУ.0473.000 с некоторым снижением технических характеристик.

Необходимо отметить, что работа лампы 6П6С, так же как и лучевого тетрода типа 6П1П, с током в цепи управляющей сетки практикуется в усилителях звуковой частоты очень редко.

Очень широко лампы 6П6С применяются в оконечных каскадах усилителей звуковой частоты, построенных по ультралинейной схеме.

Пример практической реализации усилителя звуковой частоты с двухтактным ультралинейным оконечным каскадом класса АВ показан на рис.35.

 

В его основу положена структурная схема усилителя “Narodny 1A” фирмы Spb Sound (г.Санкт-Петербург), которая была помещена в [14]. Его входной каскад собран на двойном триоде типа 6Н9С. Он выполняет функции фазоинвертора и одновременно является предварительным усилителем напряжения с коэффициентом передачи около 54. Такой коэффициент усиления позволяет получить номинальную чувствительность аппарата 0,7 В и 1,3 В при работе ламп оконечного каскада в ультралинейном и триодном включении соответственно. Собственно фазоинверсный каскад представляет собой разновидность самобалансирующейся схемы. Разделительные конденсаторы С1-С3 того же типа, что и применяемые в оригинальном варианте усилителя - полистирольные К71-7.

Оконечный каскад аппарата собран по двухтактной схеме на четырех лучевых тетродах типа 6П6С. Его характерной особенностью является возможность переключения выходных ламп из ультралинейной схемы в триодную и наоборот. И хотя в триодном включении оконечный каскад отдает мощность около 17-18 Вт, т.е. вдвое меньше, чем в ультралинейном режиме, благодаря изменению тонального баланса и снижению выходного сопротивления такое переключение может оказаться предпочтительным для некоторых музыкальных произведений. Коммутация режимов работы выходных ламп осуществляется переключателями SA1.1, SА1.2 и SА1.3. Последний на принципиальной схеме не показен. Он включается в цепь подачи отрицательного смещения управляющих сеток выходных ламп и служит для изменения величины отрицательного напряжения -27 В / -45 В в ультралинейном и триодном режимах соответственно. Более точно величина напряжения отрицательного смещения, а оно может лежать в пределах от -(25...32) В и -(40...50) В, устанавливается в процессе наладки усилителя таким образом, чтобы ток покоя в цепи анода каждой лампы составлял 35 мА для ультралинейной схемы и 42 мА для триодной. Такие режимы обеспечивают работу ламп с углом отсечки анодного тока 105° в “UL” и 145° в “триоде” (SA1 - “TR”). Напряжение отрицательного смещения подается в общую точку резисторов R8, R9, которые служат сопротивлениями утечки в цепях управляющих сеток ламп выходного каскада. Эти же цепи также содержат и антипаразитные элементы - резисторы R11-R14. В цепи питания экранных сеток VL2-VL5 включены токоог-раничивающие резисторы R15-R18 индивидуальные для каждой лампы.

Выходной трансформатор собирается на ленточном витом магнитопроводе типоразмера ШЛ 32х64. Он имеет следующие геометрические характеристики: сечение керна 20,5 см2, размер окна 32х80 мм, площадь окна - 25,6 см2, средняя длина магнитной силовой линии - 27,3 см. Вполне возможно и применение сердечника, набранного из штампованных Ш-образных пластин с такими же геометрическими размерами. Каркас катушки должен иметь следующие внутренние размеры: ширина 75 мм, глубина 29 мм. При намотке выходного трансформатора очень важно обеспечить строгую симметрию половинок его первичной обмотки. Для этого каркас катушки следует разделить по ширине на две равные части, установив перегородку, параллельную боковым щечкам. Эта перегородка изготавливается из диэлектрика толщиной 3 мм. При этом одна половина обмотки будет размещаться с левой стороны каркаса, а вторая - справа. Секции вторичной обмотки укладываются на всю ширину, для чего в перегородке имеется вертикальная прорезь. Более подробно выходные трансформаторы подобной конструкции рассматривались в [15]. Первичная обмотка содержит 4352 витка, размещенных в восьми одинаковых секциях по 544 витка. Каждая секция намотана в 8 слоев по 68 витков провода ПЭВ2-0,38, ширина намотки 35...36 мм. Все секции соединяются последовательно. Вторичная обмотка разбита на 4 секции. Каждая из секций содержит по 106 витков провода ПЭВ2-1.06 мм, намотанных в два слоя по 63 витка. Секции включаются последовательно-параллельно таким образом, чтобы получить эквивалентное количество витков вторичной, равное 212. Такое соотношение между числом витков обмоток обеспечивает оптимальный коэффициент трансформации при работе усилителя с акустическими системами сопротивлением 8 Ом. Размещение обмоток на катушке трансформатора и порядок соединения секций показан на рис.36.

(От редакции. В трансформаторах с галетным секционированием целесообразно размещать секции половинок первички в шахматном порядке, иначе сердечник будет намагничиваться уравнивающими потоками).

С описанным трансформатором аппарат имеет нижнюю рабочую частоту 10 Гц при спаде усиления на ней 3 дБ. Верхняя граница диапазона простирается до 25 кГц при неравномерности АЧХ не более 1 дБ. Остается добавить, что настройка предложенного усилителя осуществляется по обычной методике, принятой для двухтактных схем.

Г-807 - лучевой тетрод с катодом косвенного накала в стеклянном баллоне диаметром более 22,5 мм с пластмассовым пятиштырьковым цоколем специальной конструкции и верхним колпачком-выводом анода. Габаритный чертеж и схема соединений электродов лампы с внешними выводами показаны на рис.37.

Г-807 - лучевой тетрод с катодом косвенного накала

Накал 6,3 В/900 мА, анод 600 В (импульс длительностью менее 12 мкс - до 6 кВ)/100 мА/ 25 Вт, экранная сетка 300 В/20 мА/ 3 Вт, ток и мощность на управляющей сетке до 6 мА/ 1 Вт, крутизна 5,9 мА/В, входная и выходная емкости 12 и 7 пФ. Аналоги 807, 807А, CV124, VT100, QV05-25.

Пример практической реализации усилителя с однотактным выходным каскадом на лучевом тетроде типа Г-807 показан на рис.38.

 

 Предвыходной каскад данного усилителя собран на низкочастотном триоде 6С5С. Он имеет коэффициент передачи 11, что обеспечивает номинальную чувствительность 1 В без общей ООС. Выходной каскад выполнен по однотактной схеме с автоматическим смещением. Последнее возникает за счет падения напряжения на резисторе R8 в цепи катода выходной лампы. Напряжение смещения подобрано таким образом, чтобы обеспечить анодный ток лампы в пределах 83-85 мА. Анодная цепь лампы нагружена первичной обмоткой выходного трансформатора Твых. Эквивалентное сопротивление нагрузки в цепи анода оконечной лампы составляет 3 кОм. Усилитель развивает выходную мощность порядка 6,5 Вт при коэффициенте гармоник 6% в отсутствие обратной связи.

Выходной трансформатор изготовлен на базе магнитопровода ШЛ 32х64 с размером окна 32х80 мм. Этот сердечник имеет сечение среднего керна 20,4 см2 и среднюю длину магнитной силовой линии 27,3 см. Сборка магнитопровода “встык” с воздушным зазором 0,28-0,3 мм. Каркас катушки трансформатора имеет ширину 74 мм и глубину 29 мм. Первичная обмотка выполнена проводом ПЭВ-2-0,35 мм. Ее общее количество витков составляет 3840, которые разделены на 4 одинаковые секции по 960 витков. Все секции первичной обмотки включены последовательно. Вторичная обмотка выходного трансформатора рассчитана на подключение акустических систем сопротивлением 8 Ом. Она разбита на 4 секции по 112 витков провода ПЭВ-2-1,12 мм, намотанных в два слоя. Количество витков в слое вторичной обмотки - 56. Секции вторичной обмотки соединены последовательно-параллельно таким образом, чтобы суммарное число витков составляло 224. Последовательно с ней включена дополнительная обмотка, предназначенная для подключения нагрузки сопротивлением 16 Ом. Она содержит 90 витков провода ПЭВ 1,4 мм, которые намотаны в два слоя по 45 витков. Порядок размещения секций в катушке трансформатора и схема электрических соединений между ними показаны на рис. 39.

 

 С таким выходным трансформатором усилитель имеет рабочую полосу частот от 30 Гц до 18 кГц по уровню -1 дБ без ООС. Правильно собранный из заведомо исправных деталей, усилитель начинает работать сразу и в наладке не нуждается.

Пример практической реализации усилителя звуковой частоты с двухтактным выходным каскадом на лучевых тетродах Г-807 при работе в схеме с фиксированным отрицательным смещением в режиме класса А показан на рис.40.

 

 Входной каскад одновременно выполняет функции предварительного усилителя напряжения и фазоинвертора. Он выполнен на двойном высокочастотном триоде 6Н23П и представляет собой одну из разновидностей самобалансирующейся схемы с катодной связью. Такое включение лампы позволяет получить коэффициент передачи каждого из плеч фазоинвертора около 25, что обеспечивает номинальную чувствительность усилителя 0,7 В при выходной мощности на менее 20 Вт. Переменный резистор R6, входящий в состав сеточной цепи правого по схеме триода VL1, служит для выравнивания коэффициентов усиления плеч фазоинвертора. Разделительные конденсаторы С2, СЗ-С5, включенные в сигнальные цепи, должны быть высокого качества, например, полистирольными типа К-70-..., К71-... . Переменный резистор R8 в цепи управляющих сеток ламп оконечного каскада VL2 и VL3 предназначен для балансировки ступени по постоянному току. Его ползунок подключен к источнику отрицательного напряжения смещения. Это напряжение около 25 В и уточняется в процессе наладки устройства таким образом, чтобы начальный ток покоя в цепи анода каждой из ламп составлял 50 мА. Резисторы R11 и R12, соединенные последовательно с управляющими сетками выходных ламп, антипаразитные - снижают опасность самовозбуждения схемы на ультразвуковых частотах. В катодных цепях VL2 и VL3 установлены R13 и R14 с небольшим номинальным сопротивлением. Их задача - в некоторой степени компенсировать производственно-технологический разброс параметров ламп. С этой же целью в цепях экранных сеток выходных ламп применены раздельные гасящие резисторы R15.R16 сопротивлением по 910 Ом. На каждом из них падает напряжение около 8 В. Основная же часть напряжения, составляющая примерно 92 В, гасится на общем для обеих ламп резисторе R17 сопротивлением 5,1 кОм. Он должен быть проволочным и иметь номинальную мощность не менее 3 Вт. К общей точке резисторов R15-R17 подключен фильтрующий конденсатор Сб. На еще одном гасящем резисторе, входящем в состав данной схемы, а именно на R18, анодное напряжение 520 В “понижается” до 300 В, необходимых для питания экранных сеток VL2, VL3 и предварительных каскадов аппарата. Он подобно R17 должен быть проволочным с номинальной мощностью не менее 7 Вт.

Выходной трансформатор этого усилителя изготовлен на таком же магнитопроводе, как и аналогичный узел схемы рис.38, т.е. ШЛ32х64.

Каркас его катушки должен иметь такие же геометрические размеры, как и в первом случае. Анодная обмотка содержит 5040 витков провода ПЭВ-2-0,19 мм, размещенных в шести секциях по 840 витков. Каждая из секций намотана в три слоя по 280 витков. Все секции этой обмотки соединяются последовательно. Может, на первый взгляд, вызвать удивление, почему при большей мощности каскада для выполнения его анодной обмотки использован провод меньшего диаметра. Объясняется это тем, что оптимальное сопротивление нагрузки в анодной цепи выходных ламп составляет 3 кОм и 12 кОм для устройства на рис.38 и рис.39 соответственно. При этом КПД выходного трансформатора в обоих случаях примерно один и тот же, а это позволяет допустить увеличение активного сопротивления анодной обмотки для рассматриваемой схемы, да и ток анода каждой из ламп в последнем случае поменьше. С учетом изложенных соображений и применен более тонкий провод. Вторичная обмотка состоит из нескольких частей, которые необходимы для обеспечения возможности эксплуатации усилителя с акустическими системами с различным сопротивлением. Главная “вторичка” рассчитана на подключение нагрузки сопротивлением 4 Ома. Она состоит из шести секций по 49 витков провода ПЭВ-2-1,32 мм, намотанных в один слой. Включение секции последовательно-параллельное, осуществленное таким образом, чтобы суммарное количество витков основной части составляло 98. Последовательно с ней соединяется секция, состоящая из 42 витков провода ПЭВ-2-1,4 мм, намотанных в один слой. Дополнительная обмотка предназначена для подключения 8-омной нагрузки. Если сделать отвод от 23-го витка, то появится возможность работы с акустическими системами сопротивлением 6 Ом. Поверх данной части “вторички” можно в один слой намотать 58 витков провода ПЭВ-2-1,06 мм и тогда появится возможность использования с усилителем 16-ом-ных АС. При желании сделайте отвод от 31-го витка для подключения нагрузки сопротивлением 12 Ом. Обе дополнительные секции соединяются последовательно. Порядок размещения обмоток в катушке выходного трансформатора и схема их электрических соединений показана на рис.41.

 

При использовании высококачественного магнитопровода и надлежащем выполнении моточных работ описанная конструкция трансформатора обеспечивает получение рабочей полосы усилителя от 25 Гц до 19...21 кГц при неравномерности АЧХ не более 1,5 дБ и выходной мощности 15 Вт. Налаживание усилителя не отличается от изложенного ранее применительно к двухтактным схемам и осуществляется стандартными способами.

Единственное, на что следует обратить особое внимание, так это на идентичность статических и динамических характеристик триодов лампы VL1 и из имеющегося запаса 6Н23П выбрать такие, у которых разброс параметров наименьший. От источника анодного напряжения схема потребляет ток 120...135 мА, а по цепи питания подогревателей катодов до 2,5 А.

Пример практической реализации двухтактного оконечного каскада в режиме класса В на Г-807 при их работе без токов в цепи управляющих сеток и фиксированном отрицательном смещении показан на рис.42.

 

Эта схема представляет собой фрагмент трансляционного усилителя ТУ 50 с выходной мощностью 50 Вт, который выпускался в 50-х и начале 60-х годов заводом “ЛенКИНАП”. На рис.42 показаны лишь два каскада этого аппарата - фазоинверсный и оконечный. Выходной каскад собран по “классической” двухтактной схеме на лампах VL2 и VL3. В цепи управляющих сеток этих ламп включены следующие элементы: резисторы R6-R8, R11, R12 и разделительные конденсаторы С2, СЗ. Резисторы R11 и R12 - антипаразитные элементы. Они в значительной мере снижают опасность самовозбуждения каскада на высоких частотах. R6 и R8 выполняют роль сопротивлений утечки цепей управляющих сеток. Резисторы R6, R8, R11, R12 углеродистые типа ВС-0,5. Переменный резистор R7 предназначен для симметрирования схемы. Цепи экранных сеток выходных ламп каких-либо токоограничивающих и балансирующих элементов не содержат. Эти электроды подключены к отдельному источнику напряжением 330 В непосредственно. От этого же источника питаются и анодные цепи каскадов предварительного усиления, а также индикатора уровня выходного сигнала (на схеме условно не показан, выполнен на электронно-световом индикаторе типа 6Е5С). Из всех каскадов предварительного усиления напряжения наибольший интерес, на мой взгляд, представляет фазоинвертор. Он собран на двойном низкочастотном триоде “стеклянной” серии типа 6Н9С.

Звуковой сигнал с амплитудой порядка 3 В поступает на управляющую сетку левого по схеме триода лампы VL1. Анодной нагрузкой этого триода является резистор R1 типа ВС-1 и сопротивлением 100 кОм. Номинальный режим работы по постоянному току ведущего триода задается падением напряжения на катодном резисторе R13. Характерная особенность рассматриваемого усилителя - подача напряжения ООС в катодные цепи лампы VL1, которое снимается со специальной обмотки выходного трансформатора. Обмотка обратной связи имеет отвод от средней точки. К нему подключается R13, а к противоположным выводам - катоды триодов лампы, относящейся к разным плечам фазоинвертора.

Благодаря тому, что резистор R13 общий для обоих триодов каскада, в схеме действует ООС по постоянному току, которая стабилизирует режим ее работы. Объясняется это очень просто: увеличение тока в цепи одного из катодов приводит к нарастанию падения напряжения на R13, что вызывает примерно одинаковое нарастание постоянного напряжения на обоих катодах VL1, поскольку активное сопротивление обмотки трансформатора по сравнению с номиналом R13 невелико. Такое построение каскада не только обеспечивает свойство самобалансировки, но и позволяет применить гальваническую связь между анодной цепью ведущего триода и управляющей сеткой ведомого. Цепь последней представляет собой делитель напряжения, образованный резисторами R4 и R5. Так как к управляющей сетке правого триода фазоинвертора приложено постоянное напряжение, то для обеспечения номинального режима лампы потребовалось “приподнять” потенциал правого катода. С этой целью в схему введен резистор R9. В связи с тем, что сопротивление R9 вполне соизмеримо с внутренним сопротивлением лампы, с целью предотвращения ослабления сигнала ООС катодный резистор зашунтирован конденсатором С4. В противном случае вследствие асимметрии напряжения обратной связи произойдет разбалансировка схемы по переменному току.

Серьезным недостатком этого усилителя, препятствующим использованию аппарата в технике высококачественного звуковоспроизведения, является высокий коэффициент гармоник и узкая рабочая полоса частот. Эти характеристики по данным изготовителя составляют 6% и 50...8000 Гц по уровню -3 дБ. Столь слабые параметры объясняются с одной стороны очень низким качеством выходного трансформатора, а с другой - чрезмерной “навороченностью” каскадов предварительного усиления. Поэтому при желании повторить данную схему воспользоваться готовым заводским трансформатором не удается, тем более что его вторичные обмотки рассчитаны на работу с нагрузкой, сопротивление которой не является стандартным для звуковоспроизводящей техники. Объяснение последнему факту очень простое: в области высококачественного звуковоспроизведения принят следующий стандартный ряд сопротивлений нагрузки - 4; 6; 8; 12; 16 Ом, исходя из которого и определяют оптимальный коэффициент трансформации. Для усилителей, подобных рассматриваемому, в качестве базовой величины при расчете коэффициента трансформации принято не сопротивление нагрузки, а эффективное значение выходного напряжения при номинальной отдаваемой мощности, причем и это напряжение выбирается из стандартизованного ряда 30; 120; 240 В. Так что выходной трансформатор потребуется самостоятельно рассчитать, а точнее пересчитать и изготовить. Чтобы упростить эту, задачу привожу описание заводской конструкции данного узла.

Выходной трансформатор выполняется на базе штампованных Ш-образных пластин типоразмера УШ30х60 с размером окна 19х53 мм. Первичная обмотка, выводы 6 - 8 - 15, разбита на две секции по 825 витков. Каждая из секций содержит 5 слоев провода ПЭЛ-0,25 мм. Количество витков в слое - 165. Вторичная обмотка с номинальным выходным напряжением 30 В состоит из 36 витков провода ПЭЛ-1,0, уложенных в один слой. Последовательно с ней соединяется вторая секция с выходным напряжением 120 В. Она также представляет собой 36 витков провода ПЭЛ-1,0, намотанных в один слой. Обмотка обратной связи, выводы 10-11, содержит 6 витков провода ПЭЛ-0,41 мм с отводом от середины (вывод 22). Она намотана с принудительным шагом, который выбирается с таким расчетом, чтобы все шесть витков провода равномерно распределились по ширине каркаса. Обмотка обратной связи отделена от остальных двумя электростатическими экранами. Последние представляют собой один слой провода ПЭЛ-0,25 мм, плотно намотанного виток к витку на всю ширину каркаса катушки трансформатора. Как и обычно, один из концов обрезают и заделывают, а второй выводят наружу и соединяют с общим проводом. Хочу обратить внимание на то, что оба экрана намотаны в одну и ту же сторону, но заземляются противоположные выводы, т.е. у первого экрана с общим проводом соединяется “конец”, а у второго - “начало”. По всей видимости, это необходимо для устранения опасности самовозбуждения схемы, хотя вполне возможно с помощью такой меры подавляются какие-то паразитные резонансы. Индикаторная обмотка содержит 11 витков провода ПЭЛ-0,41 мм.

 

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

При повторении конструкции полезно увеличить анодный ток покоя каждой из выходных ламп до 35 мА, уменьшив напряжение отрицательного смещения. Это позволит несколько снизить нелинейные искажения, которые возникают вследствие неидеальности начального участка ВАХ ламп VL2 и VL3.

Еще один пример практической реализации двухтактного оконечного каскада класса В в усилителе звуковой частоты на Г-807 при их работе с фиксированным отрицательным смещением без токов в цепи управляющих сеток показан на рис.43.

Он представляет собой фрагмент схемы тоже трансляционного усилителя, который производился предприятиями электронной промышленности экс-ГДР. Как и в предыдущем случае, каскады предварительного усиления на данном рисунке условно не показаны. Входной сигнал 2 В поступает на управляющую сетку усилителя напряжения. Он собран на пентодной части лампы ECF80, либо советского аналога 6Ф1П. Анодной нагрузкой этого каскада является резистор R3. Между анодом лампы VL1.1 и общим проводом схемы включен корректирующий конденсатор С3, предназначенный для устранения самовозбуждения каскада. Его применение вызвано большим коэффициентом усиления каскада. Емкость С3 зависит от многих факторов, скажем, топологии монтажа, и окончательно выясняется в процессе наладки устройства. При указанных на принципиальной схеме номиналах элементов каскад развивает усиление порядка 200 при разомкнутой петле общей ООС. Режим работы пентода по постоянному току задается величиной отрицательного автоматического смещения, которое возникает за счет падения напряжения на сопротивлении катодных резисторов R1 и R2. В цепь катода этой же лампы через резистор R4 подается напряжение обратной связи. Необходимая глубина ООС устанавливается подбором параметров элементов, входящих в делитель R1R4C1. Усиленный звуковой сигнал через разделительный конденсатор С5 поступает на управляющую сетку лампы фазоинверсного каскада. Он собран на триодной части лампы VL1 по схеме с раздельной нагрузкой. К достоинствам такого фазоинвертора относится минимальный уровень шумов и нелинейных искажений. Недостаток - небольшой, меньше единицы, коэффициент передачи. Впрочем, достаточный запас по усилению, обеспечиваемый предыдущим каскадом, позволяет с ним мириться. Противофазные напряжения, снимаемые с анодной и катодной цепей VL1.2, через разделительные конденсаторы С7 и С8 подаются на управляющие сетки ламп оконечного каскада.

Выходной каскад собран на лампах VL2 и VL3 по стандартной двухтактной схеме. Высокое анодное напряжение 1000 В, а также повышенное 350 В напряжение питания экранных сеток предопределило большую выходную мощность усилителя. Для данного аппарата она составляет 100 Вт. Вместе с тем такой режим работы ламп, именуемый форсированным, имеет и свои минусы. Самый серьезный из них - сокращение срока службы VL2 и VL3. Кроме того, требуется регулярная, через каждые 50-100 часов эксплуатации, проверка и корректировка анодного тока покоя оконечного каскада. Последнее требование объясняется очень просто: под воздействием электрических перегрузок и усиленного “износа” электродов лампы происходит довольно быстрое нарастание ионного тока управляющей сетки, вследствие чего изменяется отрицательное смещение. Такая нехитрая мера позволяет продлить “жизнь” VL2, VL3 до 500 часов и более, что во многих случаях вполне приемлемо.

К недостаткам форсированного режима следует отнести и повышенный уровень нелинейных искажений, вносимых усилителем, хотя в ряде применений это принципиального значения не имеет. Определенное эксплуатационное неудобство представляет собой и необходимость “тренировки” выходных ламп перед их установкой в аппарат. Однако, несмотря на все рассмотренные недостатки, использование форсированных режимов позволяет значительно упростить устройство и обойтись минимумом элементов схемы в тех случаях, когда к качеству звучания и надежности аппаратуры не предъявляется высоких требований. В остальном оконечный каскад принципиальных отличий от прочих “двухтактов” не имеет. Токоограничивающий резистор R18 снижает перегрузку экранных сеток VL2, VL3. Цепи управляющих сеток выходных ламп содержат антипаразитные элементы - резисторы R16, R17; сопротивления утечки-R12, R15. Переменные резисторы R13, R14, входящие в состав этих цепей, предназначены для регулировки анодного тока покоя выходных ламп. Его необходимо в течение всего срока эксплуатации поддерживать равным 15 мА для каждой лампы. Наличие двух раздельных регулировочных элементов позволяет выполнять эту операцию для VL2 и VL3 индивидуально.

Так же, как и у предыдущего аппарата, слабым местом рассматриваемого усилителя является выходной трансформатор. Поэтому тем, кто пожелает повторить данную схему, настоятельно рекомендую самостоятельно рассчитать или пересчитать характеристики данного узла. Сделать это можно по стандартным методикам, а знание конструкции трансформатора заводской разработки заметно упрощает задачу. В оригинальном варианте выходной трансформатор изготовлен на магнитопроводе, идентичном отечественному УШ30х45 с размером окна 19х53 мм. Первичная обмотка разбита на 4 секции по 530 витков. Каждая из секций намотана в 4 одинаковых слоя проводом, который соответствует ПЭЛ-0.29 мм. Все секции первичной обмотки включены последовательно. Вторичная обмотка обеспечивает получение выходного напряжения 50 В при выходной мощности 100 Вт, что соответствует номинальному сопротивлению нагрузки 25 Ом. Она содержит 100 витков, которые разделены на две секции по 50. Каждая из секций намотана в один слой проводом ПЭЛ-0,9 мм. Обе секции включены последовательно. Обмотка отрицательной обратной связи содержит 88 витков провода ПЭЛ-0,15 мм.

 

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

Пример практической реализации усилителя звуковой частоты с двухтактным ультралинейным оконечным каскадом класса АВ на генераторных лучевых тетродах типа Г807 показан на рис.44.

В основу предлагаемого усилителя положена схема, опубликованная в [Сергиевский Е. Высококачественный ламповый усилитель. "Радио" №2/1990]. Его особенностью является построение каскадов предварительного усиления напряжения по высокосимметричной двухтактной схеме, что позволяет снизить общий коэффициент гармоник. Эти каскады охвачены перекрестными местными обратными связями, которые стабилизируют режимы работы ламп и параметры схемы. Оба триода первой лампы включены по схеме катодных повторителей. Напряжения с нагрузочных катодных резисторов (а это R3 и R4 для VL1.1 и VL1.2 соответственно) подаются на управляющие сетки и катоды последующей лампы. Катодная цепь верхнего по схеме повторителя соединяется с управляющей сеткой нижнего плеча, т.е. VL2.2, и цепью катода верхнего, т.е. VL2.1. Другой (нижний по схеме) катодный повторитель связан с триодами лампы VL2 с точностью “до наоборот”. Оба названных двойных триода образуют фазоинверсный каскад, необходимый для “раскачки” двухтактного оконечного каскада. И хотя, благодаря особенностям схемотехники, предложенный фазоинвертор оказывается способным формировать высокосимметричные противофазные напряжения даже при значительном разбросе параметров входящих в его состав компонентов, к построению данного узла усилителя необходимо подойти с аккуратностью, поскольку именно он в значительной мере определяет коэффициент нелинейных искажений всего аппарата.

Особенно критична в этом отношении идентичность параметров триодов, заключенных в баллонах каждой из ламп VL1 и VL2. Поэтому из имеющегося запаса ламп следует отобрать такие, которые имеют минимальный разброс характеристик между обоими триодами. В отличие от прототипа, в предложенном усилителе применяются двойные низкочастотные триоды “стеклянной” серии типа 6Н9С. В первом же использованы их пальчиковые аналоги типа 6Н2П. Выбор “стеклянных” ламп обусловлен их более ровным и сбалансированным звучанием.

За фазоинвертором следует предвыходной усилитель напряжения. В оригинальном варианте схемы в этом каскаде использован двойной низкочастотный триод типа 6Н6П. Его характерной особенностью является повышенная мощность, рассеиваемая на анодах, составляющая 4,8 Вт для анода каждого из триодов. Из ламп стеклянной серии для данного аппарата с небольшим изменением режима вполне мог бы подойти двойной триод 6Н12С. Однако он считается “экзотикой” и “добыть” его весьма непросто. Столь же “мощная” и в то же время более распространенная лампа 6Н7С для использования в этой схеме непригодна, поскольку катоды ее обоих триодов соединяются непосредственно внутри баллона. Поэтому было принято решение заменить 6Н6П менее мощными лампами типа 6Н8С. Соединив параллельно оба триода, которые помещены в одном баллоне, получаем электронно-вакуумный прибор, имеющий характеристики, весьма близкие к таковым одного из триодов 6Н6П, так что переделки в схеме и изменения рабочих режимов потребовались минимальные. В принципе, двойной триод 6Н6П возможно заменить пальчиковой лампой более поздней разработки типа 6Н30П-ДР, которая обладает очень и очень неплохим звучанием, но в таком случае потребуется достаточно серьезное “вторжение” в схему. Важный момент: перед тем как устанавливать на место VL3 и VL4, очень желательно подобрать лампы с максимально близкими характеристиками. Причем снимать их параметры следует при запараллеленных триодах. Столь строгие требования к идентичности характеристик используемых ламп объясняется отсутствием гальванической развязки между каскадами. Значительно упростить и ускорить процедуру отбора ламп поможет наличие специального стенда. Так что, если Вы собираетесь заниматься ламповой техникой “всерьез и надолго”, рекомендую не пожалеть времени и обзавестись таким прибором. Его можно разработать на основе схемы, приведенной в [“Радиохобби” №1/ 1998, с. 10, рис. 12}.

Однако вернемся к нашему усилителю. Использование непосредственной гальванической связи между каскадами позволило отказаться от применения разделительных конденсаторов. Это благоприятно сказывается на звучании аппарата по следующим причинам. Во-первых, отсутствуют искажения и прочая “грязь”, вносимая этими элементами. Вторая причина не столь очевидна - устраняются фазовые сдвиги сигнала, свойственные RC-цепям. Поскольку управляющие сетки VL3 и VL4 непосредственно соединены с анодами лампы VL2, к ним приложен довольно большой положительный потенциал. Поэтому, чтобы обеспечить нормальный режим работы ламп предвыходного каскада, потребовалось приподнять потенциалы катодов VL3 и VL4. Для этой цели служит резистор R12, который зашунтирован электролитическим конденсатором С7. Последний предотвращает чрезмерное снижение коэффициента усиления драйвера. В катодные цепи ламп предвыходного каскада включены резисторы R9, R10, индивидуальные для каждого плеча. Отношением их сопротивления и сопротивлений анодных нагрузок задается коэффициент усиления драйвера. Применение раздельных катодных резисторов позволяет в определенной степени компенсировать разбалансировку плеч предвыходного каскада по переменному току. Катодные цепи ламп VL3 и VL4 по постоянному току связаны не только через цепочку R9-R12, но и посредством резистора обратной связи R14. Поскольку сопротивление R14 много меньше, чем резисторов R9-R12, каскад обладает свойством самобалансировки по постоянному току. Резистор обратной связи эашунтирован конденсатором С9. Он компенсирует фазовые сдвиги на высших звуковых частотах и устраняет самовозбуждение схемы. Емкость С9 уточняется в процессе настройки усилителя по отсутствию генерации и максимальной симметрии парафазных напряжений на высших частотах. Фазоинверсный и предвыходной каскады охвачены перекрестной отрицательной обратной связью, которая действует в области высоких частот. Эта обратная связь компенсирует влияние емкости монтажа и уменьшает фазовые сдвиги противофазных сигналов на высших звуковых частотах. Цепи этих связей образуются за счет конденсаторов СЗ-С6. Их емкости более точно устанавливаются при регулировке схемы.

 

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

Основная вторичная обмотка, рассчитанная на подключение 4-омной нагрузки, содержит 4 секции по 63 витка провода ПЭВ 0,9 мм, уложенного в один слой. Последовательно-параллельное соединение секций обеспечивает получение суммарного числа витков основной “вторички”, равное 126. Дополнительная обмотка, предназначенная для акустических систем сопротивлением 8 Ом, состоит из 53 витков провода ПЭВ 1,06 мм, размещенных в один слой. Порядок размещения секций обмоток в катушке трансформатора и схема их электрических соединений показаны на рис.45.

 При использовании выходного трансформатора описанной конструкции усилитель имеет следующие характеристики: коэффициент гармоник не болев 0,17% на выходной мощности 20 Вт, а рабочая полоса частот составляет 20 Гц- 20 кГц с неравномерностью АЧХ не более 1 ДБ.

Выходной трансформатор также может быть изготовлен на основе магнитопровода ПЛ 25х50х120, сердечник такого типоразмера использован в трансформаторах ТС-270 блоков питания ламповых цветных телевизоров серии УЛПЦТ - 61 .... хотя в таком случае качество работы усилителя будет несколько хуже. Обмотки размещаются в двух катушках, совершенно одинаковых по конструкции. Первичная обмотка (ее суммарное количество витков 4800) разделена на две одинаковые половины по 2400 витков провода ПЭВ2 0,4 мм. Каждая из половинок состоит из трех неравных секций. Первая секция содержит 1000 витков, намотанных а 5 слоев, вторая - 600 витков в три слоя, а третья секция - 800 витков в 4 слоя. Число витков в каждом слое равно 200. Все секции первичной обмотки соединены последовательно. Вторичная обмотка состоит из двух частей, предназначенных для подключения нагрузки сопротивлением 4 или 8 Ом. Основная “вторична”, рассчитанная на работу с 4-омными акустическими системами, состоит из трех секций в каждой катушке трансформатора. Каждая из секций представляет собой один слой провода ПЭВ 0,94 мм, количество витков 98. Секции обеих катушек соединяются последовательно-параллельно таким образом, чтобы суммарное число витков основной “вторички” составило 196. Последовательно с основной вторичной обмоткой включена дополнительная, предназначенная для работы с нагрузкой сопротивлением 8 Ом. На каждой катушке выходного трансформатора находится по одной секции этой обмотки. Собственно секция представляет собой 40 витков провода ПЭВ2 01 мм, намотанных в один слой. Порядок размещения обмоток в катушках выходного трансформатора показан на рис.46, а схема электрических соединений между ними на рис.47.

Налаживание усилителя начинается с установки рабочих режимов радиоламп по постоянному току. Для этого удаляют выходные лампы VL5-VL8, а движок переменного резистора R3 устанавливается в такое положение, при котором сопротивление R3 станет равным сопротивлению R4. Измерения следует осуществлять поточнее, лучше всего цифровым прибором. Затем включают усилитель и после прогрева катодов VL1-VL4 подают анодное напряжение. В первую очередь с помощью вольтметра проверяют напряжения на положительных обкладках конденсаторов С14 и С1. В случае значительного их отличия от указанных на принципиальной схеме изменением номиналов резисторов R37 и R11 необходимо установить +250 В и +200 В на С14 и С1 соответственно. После этого переходим к проверке симметрии каскадов предварительного усиления напряжения. Во время данной операции измеряются и сравниваются постоянные напряжения в следующих точках схемы: на катодах лампы VL1; на анодах VL2; на катодах и анодах предвыходных ламп VL3 и VL4. Небольшая, до 10%, асимметрия устраняется регулировкой сопротивления R3. В случае значительного разбаланса плеч усилителя ту из ламп, которая “бузит”, лучше всего заменить.

Теперь можно установить на место VL5-VL8 и отсимметрировать оконечный каскад, при этом следует помнить, что в случае, когда после подачи анодного напряжения усилитель начнет самовозбуждаться, необходимо поменять местами группы выводов 1-2 и 4-5 Твых. В ходе данной операции, контролируя вольтметром падение напряжения на катодных резисторах R29, R30, R33 и R34, регулировкой напряжения отрицательного смещения (-Ер,) устанавливают номинальный анодный ток покоя. Переменным резистором R20 добиваются равенства анодных токов в обоих плечах каскада. Очень хорошо, если все четыре лампы оконечного каскада будут иметь близкие характеристики. Вообще же считаю необходимым отметить, что при настройке этой части схемы без перестановки и/или замены одной-двух ламп Г807 обойтись практически никогда не удается.

По завершении операции VL5-VL8 необходимо вынуть из панелек, при этом не забудьте, какая лампа где была установлена, после чего выполняется балансировка плеч предварительных каскадов по переменному току. Обращаю внимание на то, что качественно произвести симметрирование схемы по переменному току можно лишь при наличии генератора синусоидальных колебаний звуковой частоты и двухлучевого/двухканального осциллографа. На вход усилителя подается сигнал частотой 100 Гц и напряжением 1 В. Каждый из катодов лампы VL1 подключают к отдельному каналу вертикального отклонения луча и проверяют симметрию напряжений. Далее в обоих каналах осциллографа переходят в режим закрытого входа, включают в одном из усилителей вертикального отклонения инверсию фазы, а измерительные щупы подсоединяют к анодам триодов VL2.1 и VL2.2. В аналогичном режиме измерений производится проверка балансировки плеч всех каскадов предварительного усиления. С этой целью сигналы вначале снимают с катодов ламп VL3 и VL4, а затем и с их анодов. Подобно тому, как и во время симметрирования схемы по постоянному току, небольшой разбаланс плеч устраняется регулировкой R3. При значительной асимметрии парафазных напряжений потребуется подбор ламп. Следует помнить, что для нормальной работы усилителя более важно равенство противофазных напряжений в цепях анодов ламп VL2-VL4. Для переменных напряжений, действующих в катодных цепях VL2-VL4, вполне допустима небольшая асимметрия.

Теперь можно перейти к проверке качества работы предварительных каскадов в области высших звуковых частот. Входы осциллографа подключают к анодам лампы VL2, а частоту выходного сигнала устанавливают равной 20 кГц. Подбором емкости конденсаторов СЗ и С4 добиваются полной симметрии парафазных напряжений и точного фазового сдвига между сигналами, равного 180°. После этого входы осциллографа подключают к анодам VL3 и VL4, а подбором номиналов С5 и С6 осуществляют операцию, аналогичную изложенной выше и для предвыходного каскада.

Теперь можно установить на место выходные лампы VL5-VL8 и проверить симметрию оконечного каскада по переменному току. Проверку вначале выполняют при частоте входного сигнала равной 100 Гц, а потом на 20 кГц. Полезно убедиться в равенстве переменных напряжений, приложенных к управляющим сеткам VL5-VL8, поскольку в отсутствие выходных ламп ООС, замыкающаяся по цепям R18C12 и R22C13, не действует. Из-за данного эффекта может понадобиться небольшая дополнительная балансировка плеч предварительных каскадов. Симметрию собственно оконечного каскада сначала проверяют по цепям анодов выходных ламп, для чего измерительные щупы подсоединяют к выводам 1 и 5 первичной обмотки выходного - трансформатора, а потом по цепям экранных сеток VL5-VL8. В последнем случае входы осциллографа подключают к выводам 2 и 4 Твых. В ряде случаев упростить поиск причин отсутствия симметрии выходного каскада по переменному току может отключение обратной связи, охватывающей этот каскад и драйвер. Для этого достаточно отпаять один из выводов конденсаторов С12 и С13. В последнюю очередь устанавливается оптимальная глубина общей ООС. Правильно собранными настроенный усилитель потребляет от источника анодного питания при максимальной выходной мощности ток порядка 310-330 мА.

 

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

Лучевой тетрод типа Г807 можно применять и в усилителях мощности звуковой частоты, построенных по двухтактно-параллельной схеме, проще именуемой CIrclotron. Пример практической реализации такого усилителя показан на рис.48.

 Входной каскад выполнен по схеме пара-фазного усилителя на лампе VL1 - двойном низкочастотном триоде “стеклянной” серии типа 6Н9С. Обладая высоким статическим коэффициентом усиления m =70, она позволяет получить коэффициент передачи всего каскада порядка 32...35, что обеспечивает номинальную чувствительность всего усилителя 0,55...0,65 В.

Характерной особенностью схемы Circlotron является необходимость ее питания от двух совершенно независимых выпрямителей. Такое построение цепей питания потребовало подключения анодной цепи лампы драйвера верхнего по схеме плеча к “нижнему” выпрямителю и наоборот. В противном случае нормальная “раскачка” ламп оконечного каскада не обеспечивается и схема оказывается неработоспособной. Оптимальное напряжение питания цепей анодов VL1 и экранных сеток VL2-VL5 составляет 290 В, что привело к необходимости включения гасящих резисторов R22-R24. На этих элементах гасятся “лишние” 110 В каждого из источников питания. В процессе настройки усилителя вначале подбором номинала R22 устанавливается постоянное напряжение 290 В между обкладками конденсатора С9, а после - регулировкой R23 такое же напряжение на С10. Есть еще одна особенность фазоинвертора, вытекающая из специфики предложенной схемы. Дело в том, что при выполнении парафазного каскада по “классической” схеме на двойном триоде между цепями управляющих сеток и катодов обоих триодов имеется гальваническая связь, которая уравнивает между собой потенциалы всех перечисленных электродов лампы. В нашем случае связь по постоянному току между управляющими сетками VL1.1 и VL1.2 непригодна, так как приведет к нарушению режимов работы лампы. Поэтому в предложенной схеме гальваническая связь оставлена только между управляющей сеткой, катодом VL1.1 и катодом VL1.2. Поскольку на резистив-ной цепочке R1, R5 падает довольно большое напряжение, то при непосредственном соединении управляющей сетки нижнего по схеме триода фазоинвертора с общим проводом лампа оказывается полностью запертой. Избежать этого можно, подав положительный потенциал на управляющую сетку VL1.2, что осуществляется посредством резистивного делителя напряжения R3, R4. Конденсатор С2 шунтирует резистор R3 по переменному току. Пара-фазные напряжения, снимаемые с анодов лампы VL1, через разделительные конденсаторы СЗ и С4 поступают в цепи управляющих сеток ламп оконечного каскада.

При настройке схемы следует внимательно следить за симметрией этих сигналов, для чего к точкам А и Б подключают входы двухлучевого (или двухканального) осциллографа, а на вход усилителя подается синусоидальное напряжение частотой 100 Гц. Внимание! Во время данных измерений входы осциллографа обязательно должны быть закрытыми, а его общий провод соединяться с общим проводом настраиваемого аппарата. Коэффициенты передачи обоих плеч фазоинвертора выравниваются подбором сопротивления анодной нагрузки VL1.2 изменением номинала R7. Потом частоту генератора увеличивают до 20 кГц и проверяют балансировку каскада по ВЧ. Разбаланс АЧХ к ФЧХ на высших звуковых частотах устраняется включением между анодом триода VL1.1 и общим проводом конденсатора емкостью несколько десятков пикофарад.

Выходной каскад собран на четырех лучевых тетродах типа Г807. Цепи управляющих сеток оконечных ламп содержат антипаразитные элементы R10, R11, R14, R15 и сопротивления утечки R8, R9. Отрицательное смещение на управляющих сетках - автоматическое. Оно возникает за счет падения напряжения на катодных резисторах R12, R13, R16, R17. Для исключения местной ООС по переменному току они зашунтированы конденсаторами С5-С8. Сопротивление катодных резисторов выбрано с таким расчетом, чтобы напряжение, которое падает на каждом из них, составляло 25 В. В таком случае анодный ток покоя каждой из ламп VL2-VL5 будет равен 45 мА. Применение индивидуальных цепочек автоматического смещения позволяет в значительной мере скомпенсировать производственно-технологический разброс параметров ламп. С той же целью и токоограничивающие резисторы R18-R21 используются раздельные. Эти элементы не только исключают неконтролируемую перегрузку экранных сеток VL2-VL5, но и дополнительно стабилизируют режимы работы ламп по указанным электродам.

Весь оконечный каскад'нагружен на выходной автотрансформатор Твых. Он изготовлен на базе витого магнитопровода типа ПЛ25х50х120. Сердечник такого типоразмера используется в силовых трансформаторах ТС-270 от блоков питания ламповых цветных телевизоров серии УЛПЦТ61-.... Обмотка автотрансформатора разделена на две половины, каждая из которых размещена на своей катушке. Секция 1-2 (Г-2') содержит 110яит-ков провода ПЭВ 1,7 мм, намотанных в два слоя по 55 витков. Тем же проводом выполняется и секция 2-4 (2'-4'), Она состоит из 55 витков, уложенных в один слой. Для подключения нагрузки сопротивлением 6 Ом сделан отвод 3 (3') от 28-го витка, считая от вывода 2 (2') или от 138-го, считая от вывода 1 (Г), что, в общем-то, равнозначно. Секция 4-5 (4'-5'), рассчитанная на работу с акустическими системами сопротивлением 190м, содержит 67 витков провода ПЭВ-2 1,32 мм, намотанных в один слой. Самая большая секция обмотки, выводы 5-6 (5'-б'), разделена на две равные части. Каждая из частей состоит из пяти слоев провода ПЭВ2 0,71 мм. Количество витков в одном слое -120, а во всей части - 600. Тогда суммарное число витков в секции составит 1200. Размещение секций обмотки и схема электрических соединений между ними показаны на рис.49.

 При использовании выходного автотрансформатора описанной конструкции усилитель имеет следующие технические характеристики: максимальная выходная мощность 80 Вт, рабочий диапазон частот от 20 Гц до 24 кГц с неравномерностью АЧХ не более 2 дБ при выходной мощности 50 Вт и коэффициенте нелинейных искажений не более 2,5%. Обращаю внимание на тот факт, что такие параметры устройства достигаются без применения отрицательных обратных связей. Выходной автотрансформатор может быть выполнен и на тороидальном сердечнике. В таком случае при удачном конструктивном исполнении, его правильном расчете, использовании материалов высокого качества и аккуратном изготовлении технические характеристики и звучание усилителя могут быть заметно улучшены. Также как и в предыдущей конструкции, обмотка “выходника” должна быть секционирована. Оптимальное сопротивление нагрузки оконечного каскада предложенного аппарата составляет 680 Ом.

Трансформатор питания Тпит изготовлен на базе заводского изделия типа ТС-270. Сразу же хочу предостеречь от попытки использования ТСА-270, катушки которого намотаны алюминиевым проводом: ничего хорошего из этого не выйдет. Заводской трансформатор необходимо аккуратно разобрать, после чего удалить все обмотки, кроме сетевой. Внимательно осмотрите изоляцию, отделяющую экран от прочих обмоток. Дело в том, что в катушках заводского изготовления эта изоляция чаще всего имеет неплотную, и даже очень “рыхлую” намотку. Поэтому советую не полениться и самому проложить изоляцию между сетевой обмоткой, экраном и анодной обмоткой. Такая мера позволяет не только выиграть 3-4 мм глубины каркаса катушки, которые, кстати, в данном применении будут никак не лишними, но и поможет избежать “продавливания” диэлектрика при плотной укладке довольно толстого провода вторичных обмоток. После этого наматывается анодная обмотка 4-5 (4'-5'). Она состоит из 896 витков провода ПЭВ-2 0,75 мм, размещенных в 8 слоях по 112 витков каждый. Обмотки накала выходных ламп 6-7 и 6'-7" содержат по 18 витков провода ПЭВ2 1,06 мм. Обмотка питания подогревателя лампы фазоинвертора 8-9 (8'-9') состоит из 9 витков провода ПЭВ2 0,75 мм. Анодные выпрямители собраны по однополупериодной схеме на силовых диодах В10-12, имеющих большую площадь кристалла. Причины выбора полупроводниковых приборов такого типа более подробно рассмотрены в [Брусникин В. Мой "бюджетный" Лофтин-Уайт. “Радиохобби” №3/ 2000].

Налаживание оконечного каскада данного усилителя по постоянному току осуществляется с помощью измерительных приборов “обычного” типа. Однако для регулировки схемы по переменному току потребуется наличие приборов, которые имеют дифференциальный вход, хотя, в принципе, она мало отличается от таковой, принятой для “классических” двухтактников.

Еще целый ряд усилителей звуковой частоты, в оконечных каскадах которых применяются генераторные лучевые тетроды Г-807, рассматривались в дайджест-обзорах журнала “Радиохобби” прошлых лет. При желании повторить эти схемы следует учитывать, что в указанных источниках отсутствует информация о размерах окна магнитопроводов трансформаторов. В то же время сердечники, как известно, выпускаются с нормальным, уменьшенным и увеличенным окном. Поэтому прежде чем приобретать магнитопровод и приступать к намотке катушек трансформаторов, обязательно проверяйте возможность размещения обмоток.

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

Лучевой тетрод 6П7С является практически полным аналогом "звуковых" ламп 6ПЗС, 6L6G, адаптированным для работы в схемах строчной развертки телевизоров. Он отличается улучшенной изоляцией между электродами, повышенной электрической прочностью, для чего вывод анода вынесен на купол колбы пампы в виде металлического колпачка (рис.50), а также несколько бОльшим импульсом анодного тока.

В то же время ВАХ тетрода 6П7С весьма близки к таковым 6П3С и 6L6. Высокое качество ее звучания приближается к звучанию генераторного тетрода типа Г-807. Последний же, по крайней мере на мой вкус, заметно превосходит такую общепризнанную "классику" как 6П3C/6L6; 6П27С/ЕL34. При построении выходных каскадов усилителей можно без особых проблем воспользоваться электрическими режимами, принятыми для ламп 6П3C/6L6 или 6П27С/ EL34. Рекомендуемые изготовителем электрические режимы лучевого тетрода 6П7С при работе в однотактном оконечном каскаде класса А: напряжения на аноде Ua=250 В, экранной сетке Uc2=250 В, катоде Ек=14 В (резистор автоматического смещения Рк=180 Ом 2 Вт); ток анода Ia0=72 мА, экранной сетки 1э0=5,8 мА (гасящий резистор Rc2=2,4 кОм 0,25 Вт); напряжение возбуждения на управляющей сетке Uc1=10 В. В таком режиме крутизна лампы 8=5,9 мА, внутреннее сопротивление Ri=32 кОм, сопротивление анодной нагрузки Ra=2,5 кОм, максимальная (Кг=10%) выходная мощность 6,5 Вт. Напряжение/ток накала 6,3 В/900 МА, предельно допустимое напряжение на аноде 500 В, длительно рассеиваемая на аноде мощность не более 20 Вт. Пример практической реализации УМЗЧ с однотактным выходным каскадом на лампе 6П7С при работе в схеме с автоматическим смещением на управляющих сетках показан на рис.51.

Входной сигнал поступает на резистор R1, выполняющий роль регулятора усиления. Остановимся на этом элементе подробнее, поскольку входные цепи во многом определяют качество звучания устройства. Начнем с регулировочных характеристик. Для регуляторов громкости общепринятыми являются резисторы с показательной (обратнологарифмической) зависимостью сопротивления от угла поворота движка, т.е. необходима характеристика типа "В". Конструкция резистора должна обеспечивать надежный механический контакт между подвижными электродами и токопроводящим элементом. Объяснение очень простое: в данной зоне происходит сильнейшая деградация звукового сигнала, не говоря уже о том, что хрипы и трески в процессе регулировки просто-напросто действуют на нервы. Для сдвоенных резисторов важным показателем качества является разбаланс характеристик. Рассмотрим возможные варианты выбора. Сразу же отклоняем "экстремистский" вариант - применение типично "хай-эндовских" компонентов, подобных Ricken Ohm, - они мало кому доступны. Остановим выбор на более распространенной элементной базе. Из импортных достаточно качественных и не слишком дорогих аудиокомпонентов можно рекомендовать резисторы фирм ALPS, Bourns, Spectroll. Из отечественных неплохо работают объемные композиционные типа СП4-1 или СПО. Не следует применять металло- и лакопленочные элементы. Из дискретных регуляторов возможно использование отечественных типа РП1-57Е. Желающие могут попробовать поставить проволочные потенциометры ПТП-21. Но пора вернуться к нашей схеме.

Снимаемый с движка регулятора R1 входной сигнал через антипаразитный резистор R3 подается на управляющую сетку лампы VL1.1. Дополнительный элемент сеточной цепи данной лампы - сопротивление утечки R2. С его помощью также исключается опасность "подвисания" управляющей сетки VL1.1 при обрыве ползунка потенциометра R1. Первый каскад усилителя собран на одной половинке двойного "звукового" триода 6Н8С (VL1.1). Он представляет собой стандартный усилитель напряжения с резистивной нагрузкой и коэффициентом передачи порядка 11. Рабочий режим лампы VL1.1 задается резистором автоматического смещения R4, анодной нагрузкой служит резистор R5. Снимаемый с анодной цепи усиленный сигнал через антипаразитный элемент - R6 поступает на управляющую сетку лампы второго каскада VL1.2. Для исключения негативного влияния проходного конденсатора связь между каскадами непосредственная - гальваническая.

Второй каскад, подобно первому, так же является типичным усилителем напряжения с резистивной нагрузкой R8 в анодной цепи. Коэффициент его передачи порядка 5. Единственное отличие второго каскада от "классической" схемы заключается в увеличенном на порядок сопротивлении автоматического смещения R9 а цепи катода VL1.2. Последнее вызвано необходимостью установки корректного рабочего режима при большом положительном потенциале на управляющей сетке триода. Высокое сопротивление в цепи катода предопределяет большую глубину местной ООС, которая значительно снижает усиление по переменному току. Кроме этого, согласно концепции построения High-End аппаратуры, наличие ООС является нежелательным. В связи с этим резистор R9 зашунтирован электролитическим конденсатором С2. К его качеству предъявляются повышенные требования, т.к. этот элемент довольно сильно влияет на звучание устройства. Специализированные аудиоэлектролиты типа Elna-Gerafine высокого качества имеют не менее высокую цену и мало кому доступны. Можно воспользоваться алюминиевыми оксидно-электролитическими конденсаторами типа К50-24, К50-29; чуть хуже К50-35. Из двух однотипных компонентов с одинаковыми электрическими характеристиками, но разными размерами, предпочтение отдать следует конденсаторам с бОльшими корпусами. Последние обычно лучше звучат, хотя в каскадах предварительного усиления эта примета оправдывается не всегда. По поводу шунтирования электролитических конденсаторов "обычными", т.е. неэлектролитическими, то по моим наблюдениям такое решение эффективно лишь когда дополнительная ёмкость составляет не менее 1% от основной. При использовании высокочастотных конденсаторов с малой паразитной индуктивностью, в первую очередь слюдяных, получаются малоприемлемые габариты. Попытка зашунтировать С2 пленочными или бумажными конденсаторами не привела к получению чётко выраженного желаемого эффекта. В качестве С2 не рекомендуется использовать оксидно-полупроводниковые.

 

 

 

 

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

Аналогичное влияние оказывает второй каскад усилителя на первый, к тому же ситуация здесь усугубляется наличием гасящего резистора R16, из-за чего значительно увеличивается эквивалентное внутреннее сопротивление источника анодного питания. Правда, стоит заметить, что амплитуда тока в анодной цепи предварительного каскада во много раз меньше, чем оконечного. Таким образом, помеха по питанию, порождаемая последней ступенью, возвращается на предыдущие, усиливается там, возвращается обратно и т.д. Данное явление называется паразитной обратной связью. Для борьбы с ним в схему вводятся фильтрующие элементы, в рассматриваемой схеме это конденсаторы С1 и С3. Теперь рассмотрим случай, когда С1 и С3, обладая хорошими формальными характеристиками, имеют неудовлетворительные "звуковые" свойства. В такой ситуации они не только не способны эффективно выполнять свою функцию - замкнуть на общий провод помеху, но и (что гораздо хуже) могут сами генерировать дополнительную "грязь". Распространяясь по шине питания, весь этот "мусор" проходит описанный выше путь, усиливается, и, примешиваясь к полезному сигналу, явно не способен украсить музыкальную программу. Весьма эффективным способом борьбы с данным эффектом является раздельное питание узлов аппарата - в идеальном случае для каждого каскада отдельный выпрямитель, широко применяемый в элитной аудиоаппаратуре. В более простых устройствах приходится идти на компромисс, питая все узлы схемы от одного источника.

Теперь сделаем выводы. Чем больше усиление имеет вся схема при разорванной петле ООС, тем более качественные элементы должны использоваться в цепи питания. Наиболее критичны к качеству комплектующих изделий первые каскады усиления, в меньшей - выходные. Поэтому для элементов развязки питания первого каскада УМЗЧ следует применять компоненты высокого, в идеальном случае "сигнального" качества. Помимо этого в ряде случаев хороший эффект дает шунтирование электролитического конденсатора высокочастотным, подобно тому как это делают для "проходника". Особое внимание нужно уделить деталям, входящим в междукаскадную развязку схемы в случае использования кенотронных блоков питания. Последние имеют повышенное по сравнению с полупроводниковыми собственное сопротивление. Распространенное и довольно эффективное средство снижения эквивалентного сопротивления выпрямителя - применение на выходе фильтра очень большой емкости, превышающей по крайней мере в несколько раз необходимую для получения заданного коэффициента пульсаций. Здесь особенно хороши импульсные конденсаторы. От аналогичных изделий общего применения их отличает повышенная энергоемкость, малое последовательное сопротивление (ESR) и способность отдавать большие импульсные токи. Из конденсаторов отечественного производства в данном применении неплохо зарекомендовали себя К50-23; чуть хуже К50-17, К50-21, К50-13. Можно воспользоваться комплектующими более ранних разработок К50-ЗФ, К50И-3, К50И-1.

Таковы именно общие правила и рекомендации по выбору деталей, входящих в цепи питания усилителя, поскольку бывают частные случаи, когда выгоднее и целесообразнее более качественные компоненты поставить, допустим, во второй каскад. Поэтому не случайно уделено столько места освещению процессов, происходящих в цепях питания схемы. Остается добавить, что рассмотренные здесь вопросы актуальны и справедливы применительно не только к ламповой звукоусилительной технике, но и к полупроводниковой. В последнем случае ситуация осложняется из-за больших токов, действующих здесь, которые в десятки, сотни, а порой и в тысячи раз превосходят таковые в ламповой аппаратуре.

Остальные элементы, входящие в цепь питания данной конструкции и показанные на принципиальной электрической схеме, содержат выключатель SA2 и резисторы R17, R18. Остановимся на их назначении. С помощью SA2 разрывается цепь подачи анодного питания. Это необходимо в трех случаях. Во-первых, в момент первоначального включения усилителя в сеть, когда катоды ламп еще не успели в достаточной степени прогреться. Подача полного анодного напряжения в этот момент чревата пробоем в лампе и/или разрушением катода. Во-вторых, пользоваться выключателем SA2 приходится, и делать это нужно обязательно, в момент перехода с одной схемы оконечного каскада к иной. Снятие анодного питаТїия резко снижает интенсивность переходных процессов, что гарантировано защитит АС от выхода из строя во время этой операции. И, наконец, данный элемент необходим для организации т.н. дежурного режима Standby, который сводится к следующему. В первые секунды после подачи напряжения накала система подогреватель-катод испытывает значительные электрические и механические нагрузки. Первые обусловлены низким сопротивлением холодной нити накала, а вторые - тепловыми деформациями, возникающими во время разогрева катода. Разумеется, включения-выключения накала отрицательно сказываются на долговечности лампы. Поэтому в перерывах прослушивания продолжительностью до нескольких часов усилитель лучше не выключать. С другой стороны, держать полностью подготовленным аппарат в течение 2-3 часов неприемлемо как по экономическим соображениям (неоправданно повышенный расход электроэнергии и опять же снижение ресурса ламп за счет износа катодов), так и по соображениям техники безопасности. Поэтому при не очень длительных паузах в работе снимают только высокое анодное напряжение. Резисторы R17, R18 в режиме Standby образуют делитель анодного напряжения. Его функция связана с тем, что работа лампы при включенном накале, но без токоотбора считается более тяжелым режимом по сравнению с номинальным и может привести к т.н. "отравлению" катода. Для устранения этой "напасти" достаточно подать на электроды лампы напряжение, составляющее 7...15% от номинального. К самим R17, R18 каких-либо особенных специфических требований не предъявляется.

Блок питания для первоначальных экспериментов может представлять собой простейший полупроводниковый выпрямитель с емкостным фильтром. Он должен обеспечивать выходной ток не менее 120 мА в монофоническом варианте аппарата при напряжении 290 В. В дальнейшем желательно собрать блок питания с 3...4-кратным запасом по мощности. Для сглаживания пульсаций лучше всего подойдет CLC-фильтр, причем выходную емкость полезно увеличить до 1000-1500 мкФ на каждый канал. В случае построения выпрямителя на полупроводниковых приборах предпочтение следует отдать высокочастотным диодам с большой площадью кристалла. Сами вентили можно зашунтировать слюдяными конденсаторами емкостью несколько тысяч пФ. Еще лучше собрать кенотронный выпрямитель. По цепи накала один канал усилителя потребляет ток около 1,5 А, хотя запас до 1,8...2 А, конечно, не помешает. Схемы цепей питания подогревателей ламп стандартные, с применением обычных противофоновых мер. В идеальном случае это использование постоянного стабилизированного напряжения. Такие схемы неоднократно рассматривались и поэтому здесь не приводятся. Выходной трансформатор выполнен на базе серийного "сетевика" типа ТПП-286У производства Николаевского (Украина) трансформаторного завода. Такие же типоразмеры, конструктивные элементы и габариты имеют изделия серий ТПП 283... ТПП 289. Все эти трансформаторы собраны на основе магнитопровода ШЛМ 25x40. Его конструктивные характеристики: сечение центрального керна -10 см2, средняя длина магнитной силовой линии -16 см, размеры окна 15 х 45 мм, толщина ст. ленты 0,35 мм. Во избежание насыщения сердечника под воздействием постоянного подмагничивания его собирают с зазором 0,25 мм. При сборке стереофонического варианта усилителя постарайтесь найти трансформаторы из одной партии или, по крайней мере, с одинаковой датой выпуска. Это во многом гарантирует идентичность электрических характеристик магнитопроводов. Каркас катушки трансформаторов серийного трансформатора имеет ширину 39 мм и глубину 13 мм.

john
Не в сети
Постоянный участник
Регистрация: 24.01.2012
Ответов:

Перед началом намотки с помощью напильника необходимо придать ему правильную геометрическую форму, в первую очередь вывести прямые углы окна каркаса. В противном случае необходимое количество провода может и не вместиться. После этого следует прорезать до наружной поверхности дна те щели в щечках каркаса, через которые проходят выводы 1, 2.3 - 2.6 и 3. Остается удалить заусеницы и слегка закруглить кромки прорезей, предназначенных для выводов обмоток, во избежание обрыва провода. Анодная обмотка содержит 3000 витков, разделенных на 6 равных секций по 500 витков. Каждая из секций первичной обмотки выполнена в 5 слоев по 100 витков. От 1300-го витка сделан отвод 7, который используется в ультралинейном режиме и обеспечивает коэффициент включения р=0,43. Вторичная обмотка состоит из пяти однослойных секций по 32 витка, общее количество витков -160.

Схема расположения обмоток и электрических соединений между их секциями показаны на рис.52. Указанное соотношение числа витков обеспечивает оптимальное согласование выходной лампы с нагрузкой сопротивлением 8 Ом. Выбор такого варианта не случаен, т.к. бОльшая часть акустических систем высокой чувствительности имеет именно такое сопротивление. Для получения удовлетворительного звучания данный усилитель должен эксплуатироваться с АС чувствительностью не ниже 92 дБ/Вт/м. Характерной особенностью конструкции катушки данного выходного трансформатора является его намотка двумя сложенными проводами. Выполнение обмоток сигнальных трансформаторов, особенно входных и междуламповых, жгутом из нескольких Сложенных вместе проводов или литцен-дратом особой новинки не представляет и встречается сравнительно часто. Гораздо реже подобная намотка применяется в мощных выходных трансформаторах. Насколько мне известно, таким приемом в некоторых своих моделях пользуются создатель торговых марок Audio Note и Kondo Хирояши Кондо и Сусуму Сакума - основатель "культовой" фирмы Татига. В рассматриваемой конструкции применение двух параллельных обмоточных проводов объясняется следующим образом. С одной птпроыы. проводник обладает свойством направленности (этот вопрос уже обсуждался на страницах "Радиохобби") и поэтому на качество звука влияет "полярность" его подключения. С другой стороны; катушка выходного трансформатора относится к числу весьма ответственных и трудоемких узлов ламповых усилителей. Вместе с тем, сразу же угадать правильное направление включения провода, а тем более быть в этом абсолютно уверенным, практически невозможно. Серия же подобных экспериментов - занятие продолжительное, крайне трудоемкое и дорогостоящее.

Учитывая, что амплитуда переменного напряжения, действующего в анодной обмотке выходного трансформатора, соизмерима с величиной анодного питания, а наиболее критичны к направлению включения проводов именно малосигнальные цепи, в которых одновременно действует и постоянный ток, было решено воспользоваться предложением В.И.Горюнова. Эта идея была опубликована в [Горюнов В. Письмо 1, "А если в параллель?" "Радиохобби" №6/2000, с.42]. Дополнительным аргументом, говорящим в пользу данной конструкции, можно считать и тот факт, что при использовании двух проводов удается сэкономить?...10% площади окна сердечника по сравнению со случаем, когда применяется один проводник сечением, равным суммарному, но большего диаметра. Для выполнения первичной обмотки выбран провод ПЭТВ-10 0,16 мм.

Войти Зарегистрироваться
Новости
24.09.2020
194-й выпуск рассылки "Радиолюбитель":   http://... далее>>>
17.09.2020
 193-й выпуск рассылки "Радиолюбитель":  http://... далее>>>
29.08.2020
192-й выпуск рассылки "Радиолюбитель":    http://... далее>>>
24.08.2020
191-й выпуск рассылки "Радиолюбитель":    http://... далее>>>
5.08.2020
190-й выпуск рассылки "Радиолюбитель":   http://... далее>>>
Copyright © RadioNic, 2009-2019
RSS Feed
Follow radionic_ru on Twitter